( PDF ) Caracterização do efluente líquido no processo de beneficiamento do índigo têxtil

i

UNIVERSIDADE FEDERAL DO RIO GRANDE DO NORTE

CENTRO DE TECNOLOGIA

PROGRAMA DE PÓS-GRADUAÇÃO EM ENGENHARIA MECÂNICA

CARACTERIZAÇÃO DO EFLUENTE LÍQUIDO

NO PROCESSO DE BENEFICIAMENTO

DO ÍNDIGO TÊXTIL

KÉSIA KARINA DE OLIVEIRA SOUTO SILVA

NATAL - RN

DEZEMBRO/2007

ads:

Livros Grátis

http://www.livrosgratis.com.br

Milhares de livros grátis para download.

ii

KÉSIA KARINA DE OLIVEIRA SOUTO SILVA

CARACTERIZAÇÃO DO EFLUENTE LÍQUIDO

NO PROCESSO DE BENEFICIAMENTO

DO ÍNDIGO TÊXTIL

Dissertação apresentada ao

programa de Pós-graduação em

Engenharia Mecânica do Centro de

Tecnologia da Universidade Federal do

Rio Grande do Norte, como requisito à

obtenção do grau de Mestre em

Engenharia Mecânica.

ORIENTADOR: PROF. DR. LUIZ PEREIRA DE BRITO

NATAL-RN

DEZEMBRO/2007

iii

CARACTERIZAÇÃO DO EFLUENTE LÍQUIDO NO

PROCESSO DE BENEFICIAMENTO DO ÍNDIGO TÊXTIL

KÉSIA KARINA DE OLIVEIRA SOUTO

Orientador: Prof. Dr. Luiz Pereira de Brito

Dissertação de Mestrado defendida em 26 de dezembro de 2007,

sob julgamento da seguinte banca examinadora:

____________________________________

Prof. Dra. Patrícia Guimarães – Ex. externa

____________________________________

Prof. Dr. Manoel Lucas Filho

____________________________________

Dra. Leocádia Terezinha Cordeiro Beltrame

Natal-RN

Dezembro/2007

iv

“ATÉ AQUI NOS AJUDOU O SENHOR” (I Sm. 7:12b)

v

A Deus, minha rocha inabalável. A meu marido Igor Xavier e a minha

filha Ana Beatriz, tentando me redimir de tantos momentos

roubados de nosso convívio. E aos meus pais,

Souto e Chaguinha, pelo apoio e incentivo

durante toda a minha formação.

vi

AGRADECIMENTOS

A Deus por tudo que ele tem feito em minha vida e continuará sempre fazendo.

Aos meus pais Francisco de Araújo Souto e Francisca das Chagas Ferreira de Oliveira

Souto (Chaguinha), por terem priorizado a educação a mim e a meu irmão, ainda que

muitas vezes com dificuldades.

Ao meu esposo Igor Xavier Pereira da Silva, pelo apoio e compreensão durante a

realização deste trabalho.

Ao meu querido professor e orientador, Dr. Luiz Pereira de Brito, que sempre foi um guia

para mim dentro da UFRN, um exemplo de profissional e ser humano, além da amizade

construída, minha sincera e grande gratidão.

Ao professor Dr. Rasiah Ladchumananandasivam pela colaboração e orientações

fornecidas.

Ao laboratorista Sandro Araújo e ao bolsista Amacell Barros, pela ajuda no

desenvolvimento das análises laboratoriais e pela amizade desenvolvida.

Ao Laboratório de Recursos Hídricos e Saneamento Ambiental – LARHISA – UFRN – na

pessoa do Prof. Dr. Luiz Pereira de Brito, pelo espaço e empréstimo de material cedido para

realização prática deste trabalho.

Ao coordenador do PPGEM, Prof. Dr. Rubens Maribondo do Nascimento, pelo apoio e

incentivo na viabilização deste estudo e à secretária Marisa Mendonça Guerreiro da Silva

pela dedicação ao programa e amizade para com os alunos.

À CAPES, pelo incentivo à pesquisa.

À diretoria da indústria utilizada na pesquisa, por permitir o acesso as suas instalações

para coleta de amostras e colaborações prestadas.

Aos senhores José Antônio Nunes da Costa e Francisco Dias da Cunha Júnior,

supervisores da indústria, pela colaboração na disposição de informações solicitadas.

À minha amiga Alessandra Luzirene Costa Teófilo, pelas informações cedidas sobre o

processo de beneficiamento do índigo têxtil.

vii

SUMÁRIO

SUMÁRIO vii

LISTA DE FIGURAS xi

LISTA DE TABELAS xvi

LISTA DE SÍMBOLOS xvii

RESUMO xix

ABSTRACT xx

CAPÍTULO 1

1. INTRODUÇÃO 02

CAPÍTULO 2

2.1. OBJETIVOS 06

2.2. JUSTIFICATIVAS E RELEVÂNCIA DO TRABALHO 06

CAPÍTULO 3

3. REVISÃO BIBLIOGRÁFICA 09

3.1. Processamento da Produção Têxtil 09

3.1.1. Matéria-prima 09

3.1.2. Fiação 11

3.1.3. Engomagem 11

3.1.4. Tecelagem 13

3.1.5. Chamuscagem 13

3.1.6. Beneficiamento 13

3.1.6.1. Processo de tingimento básico (geral) 14

viii

3.1.7. Acabamento Final 17

3.2. Índigo Têxtil 18

3.3. A cor no efluente têxtil 23

3.4. Tratamento de efluentes 26

3.4.1. Redução de fontes contaminantes 26

3.4.2. Reciclagem 28

3.4.3. Tratamentos 29

3.4.3.1. Alternativas de tratamentos 33

3.4.3.2. Processos de Tratamento 33

3.4.3.3. Alguns dos processos de tratamentos existentes na ETE

da indústria em estudo 36

3.4.3.4. Aterros sanitários municipais 40

3.5. O consumo de água em indústrias têxteis 40

3.6. Critérios de Recebimentos e Lançamentos de Efluentes Líquidos 42

3.6.1. Instrução Normativa (IDEMA/RN) 42

3.6.2. Resolução n.º 357/2005 – CONAMA 46

3.6.2.1. Condições e Padrões de corpos receptores classe 2 46

3.6.2.2. Padrões de lançamentos de efluentes em corpos

Receptores (Baseado no Art. n.º 34) 48

3.6.3. Termo de Ajustamento de Conduta (TAC-MP) 49

CAPÍTULO 4

4. MATERIAIS E MÉTODOS 52

4.1. Descrição da Indústria Têxtil 52

4.2. Descrição do Sistema de pré-tratamento de Efluentes Líquidos 53

4.3. Seleção dos pontos de coletas 54

ix

4.4. Período e freqüência das coletas 56

4.5. Metodologia de coleta e preservação das amostras 56

4.6. Parâmetros analisados e métodos utilizados 57

4.6.1. Parâmetro Microbiológico 58

4.6.1.1. Coliformes Termotolerantes 58

4.6.2. Parâmetros físico-químicos 58

4.6.2.1. Potencial Hidrogeniônico (pH) 58

4.6.2.2. Temperatura 59

4.6.2.3. Alcalinidade Total 59

4.6.2.4. Cor 61

4.6.2.5. DQO 61

4.6.2.6. Turbidez 63

4.6.2.7. Condutividade Elétrica 63

4.6.2.8. Oxigênio Dissolvido 63

4.6.2.9. Sólidos Totais 64

4.6.2.10. Sólidos Suspensos Totais 66

4.6.2.11. Metais Pesados

67

4.7. Material Utilizado 69

CAPÍTULO 5

5. APRESENTAÇÃO E DISCUSSÃO DOS RESULTADOS 71

5.1. Análise Estatística dos Dados 71

5.2. Parâmetro Microbiológico 77

5.2.1. Coliformes Termotolerantes 77

5.3. Parâmetros físico-químicos 77

x

5.3.1. Potencial Hidrogeniônico (pH) 77

5.3.2. Temperatura 79

5.3.3. Condutividade Elétrica 81

5.3.4. Oxigênio Dissolvido 85

5.3.5. Alcalinidade Total 87

5.3.6. Turbidez 91

5.3.7. Cor 96

5.3.8. Sólidos Totais 101

5.3.9. Sólidos Suspensos Totais 105

5.3.10. DQO 107

5.3.11. Metais Pesados 114

5.4. Comparação dos Resultados com a Resolução n.º357/2005 – CONAMA 134

5.5. Resultados das Eficiências Globais 135

CAPÍTULO 6

6. CONCLUSÕES 138

CAPÍTULO 7

7. CONSIDERAÇÕES EXTRAS 143

7.1. Limitações da Pesquisa 143

7.2. Sugestão de Reaproveitamento de água 143

7.3. Sugestões para trabalhos futuros 143

REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS 145

ANEXOS 154

xi

LISTA DE FIGURAS

Figura 1 – Despejos provenientes do processamento de tecidos de algodão e sintéticos 10

Figura 2 – Máquina de tingimento de fios (índigo) 20

Figura 3 – Processo de beneficiamento do índigo têxtil da indústria em estudo 22

Figura 4 – Seqüência dos processos utilizados na ETE da indústria em estudo 53

Figura 5 – Distribuição dos pontos de coleta na indústria 55

Figura 6 – Interrelações de sólidos encontrados em águas e efluentes 65

Figura 7 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da Concentração do pH 78

Figura 8 – Variação Temporal do pH 78

Figura 9 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da Concentração da Temperatura 80

Figura 10 – Variação Temporal da Temperatura 80

Figura 11 - Gráfico Box & Whisker - Distribuição da Concentração da

Condutividade Elétrica 82

Figura 12 – Variação Temporal da Condutividade Elétrica 82

Figura 13 - Gráfico Box & Whisker - Distribuição da Concentração da Condutividade Elétrica

no ponto P1 83

Figura 14 – Variação Temporal da Condutividade Elétrica no ponto P1 83

Figura 15 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da Concentração da Condutividade

Elétrica no ponto P6 84

Figura 16 – Variação Temporal da Condutividade Elétrica no ponto P6 84

Figura 17 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da Concentração de Oxigênio

Dissolvido 86

Figura 18 – Variação Temporal de Oxigênio Dissolvido 86

xii

Figura 19 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da Concentração de

Alcalinidade Total 88

Figura 20 – Variação Temporal de Alcalinidade Total 88

Figura 21 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da Concentração da

Alcalinidade Total no ponto P1 89

Figura 22 – Variação Temporal da Alcalinidade Total no ponto P1 89

Figura 23 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da Concentração da

Alcalinidade Total no ponto P6 90

Figura 24 – Variação Temporal da Alcalinidade Total no ponto P6 90

Figura 25 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da Concentração da Turbidez 92

Figura 26 – Variação Temporal da Turbidez 92

Figura 27 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da Concentração da Turbidez

no ponto P1 93

Figura 28 – Variação Temporal da Turbidez no ponto P1 93

Figura 29 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da Concentração da Turbidez

no ponto P2 94

Figura 30 – Variação Temporal da Turbidez no ponto P2 94

Figura 31 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da Concentração da Turbidez

no ponto P6 95

Figura 32 – Variação Temporal da Turbidez no ponto P6 95

Figura 33 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da Cor 97

Figura 34 – Variação Temporal da Cor 97

Figura 35 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da Cor no ponto P1 98

Figura 36 – Variação Temporal da Cor no ponto P1 98

Figura 37 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da Cor no ponto P2 99

xiii

Figura 38 – Variação Temporal da Cor no ponto P2 99

Figura 39 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da Cor no ponto P6 100

Figura 40 – Variação Temporal da Cor no ponto P6 100

Figura 41 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da Concentração de

Sólidos Totais 102

Figura 42 – Variação Temporal de Sólidos Totais 102

Figura 43 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da Concentração de

Sólidos Totais no ponto P1 103

Figura 44 – Variação Temporal de Sólidos Totais no ponto P1 103

Figura 45 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da Concentração de

Sólidos Totais no ponto P4 104

Figura 46 – Variação Temporal de Sólidos Totais no ponto P4 104

Figura 47 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da Concentração de

Sólidos Suspensos Totais 106

Figura 48 – Variação Temporal de Sólidos Suspensos Totais 106

Figura 49 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição de DQO 108

Figura 50 – Variação Temporal de DQO 108

Figura 51 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição de DQO no ponto P1 109

Figura 52 – Variação Temporal de DQO no ponto P1 109

Figura 53 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição de DQO no ponto P3 110

Figura 54 – Variação Temporal de DQO no ponto P3 110

Figura 55 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição de DQO no ponto P4 111

Figura 56 – Variação Temporal de DQO no ponto P4 111

Figura 57 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição de DQO no ponto P6 112

Figura 58 – Variação Temporal de DQO no ponto P6 112

xiv

Figura 59 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição de DQO no ponto P8 113

Figura 60 – Variação Temporal de DQO no ponto P8 113

Figura 61 – Variação Temporal de MP (Cádmio) no ponto P1 117

Figura 62 – Variação Temporal de MP (Chumbo) no ponto P1 117

Figura 63 – Variação Temporal de MP (Zinco) no ponto P1 118

Figura 64 – Variação Temporal de MP (Ferro) no ponto P1 118

Figura 65 – Variação Temporal de MP (Cobre) no ponto P1 119

Figura 66 – Variação Temporal de MP (Manganês) no ponto P1 119

Figura 67 – Variação Temporal de MP (Prata) no ponto P1 120

Figura 68 – Variação Temporal de MP (Níquel) no ponto P1 120

Figura 69 – Variação Temporal de MP (Cromo) no ponto P1 121

Figura 70 – Variação Temporal de MP no ponto P1 121

Figura 71 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da Concentração de MP ponto P1 122

Figura 72 – Variação Temporal de MP (Cádmio) no ponto P7 122

Figura 73 – Variação Temporal de MP (Chumbo) no ponto P7 123

Figura 74 – Variação Temporal de MP (Zinco) no ponto P7 123

Figura 75 – Variação Temporal de MP (Ferro) no ponto P7 124

Figura 76 – Variação Temporal de MP (Cobre) no ponto P7 124

Figura 77 – Variação Temporal de MP (Manganês) no ponto P7 125

Figura 78 – Variação Temporal de MP (Prata) no ponto P7 125

Figura 79 – Variação Temporal de MP (Níquel) no ponto P7 126

Figura 80 – Variação Temporal de MP (Cromo) no ponto P7 126

Figura 81 – Variação Temporal de MP no ponto P7 127

Figura 82 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da Concentração de MP ponto P7 127

Figura 83 – Variação Temporal de MP (Cádmio) no ponto P8 128

xv

Figura 84 – Variação Temporal de MP (Chumbo) no ponto P8 128

Figura 85 – Variação Temporal de MP (Zinco) no ponto P8 129

Figura 86 – Variação Temporal de MP (Ferro) no ponto P8 129

Figura 87 – Variação Temporal de MP (Cobre) no ponto P8 130

Figura 88 – Variação Temporal de MP (Manganês) no ponto P8 130

Figura 89 – Variação Temporal de MP (Prata) no ponto P8 131

Figura 90 – Variação Temporal de MP (Níquel) no ponto P8 131

Figura 91 – Variação Temporal de MP (Cromo) no ponto P8 132

Figura 92 – Variação Temporal de MP no ponto P8 132

Figura 93 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da Concentração de MP ponto P8 133

xvi

LISTA DE TABELAS

Tabela 1 – Aditivos utilizados no processo de tingimento 16

Tabela 2 – Concentração de alguns metais encontrados em algumas classes de

corantes por tipo de fibra 25

Tabela 3 – Resumo de técnicas de remoção da cor 26

Tabela 4 – Diagrama geral dos processos de tratamento de águas residuárias 31

Tabela 5 – Tipos de tratamentos para determinados contaminantes 34

Tabela 6 – Padrões para recebimentos de efluentes no sistema de tratamento

de efluentes líquidos do Distrito Industrial de Natal – SITEL-DIN 44

Tabela 7 - Alguns parâmetros inorgânicos característicos dos corpos receptores classe 2

da Resolução n.º 357/2005 – CONAMA – Art.14º 48

Tabela 8 – Algumas condições e padrões de lançamento de efluentes em corpos

receptores da Resolução n.º 357/2005 – CONAMA – Art. 34º 49

Tabela 9 – Estatística básica P1 (Água Natural) 72

Tabela 10 – Estatística básica P2 (Lavagem) 73

Tabela 11 – Estatística básica P3 (Tingimento) 73

Tabela 12 – Estatística básica P4 (Engomagem) 74

Tabela 13 – Estatística básica P5 (Amaciamento) 74

Tabela 14 – Estatística básica P6 (Sanforizadeira) 75

Tabela 15 – Estatística básica P7 (Afluente) 75

Tabela 16 – Estatística básica P8 (Efluente) 76

Tabela 17 – Apresentação dos resultados de comparação entre redução e aumento

nos valores de MP dos pontos P7 e P8 115

Tabela 18 – Resultados das eficiências globais no pré-tratamento 135

xvii

LISTA DE SÍMBOLOS

ARSBAN – Agência Reguladora de Serviços de Saneamento Básico do município de Natal

BRASECO – Empresa operadora do Aterro Sanitário da Região Metropolitana de Natal

CAERN – Companhia de Águas e Esgotos do Rio Grande do Norte

CE – Condutividade Elétrica

CT – Coliformes Termotolerantes

CPRH – Agência Estadual de Meio Ambiente e Recursos Hídricos

COMSAB – Conselho Municipal de Saneamento Básico

CONAMA – Conselho Nacional do Meio Ambiente

DBO – Demanda Bioquímica de Oxigênio

DQO – Demanda Química de Oxigênio

EDTA – Etileno diamina tetra acetato

Ef – Eficiência Global

EPA – Environmental Proteccion Agency

ETE – Estação de Tratamentos de Efluentes

ETA – Estação de Tratamento de Águas

IDEMA – Instituto de Desenvolvimento Econômico e Meio Ambiente

LARHISA – Laboratório de Recurso Hídricos e Saneamento Ambiental

MP – Metais Pesados

OD – Oxigênio Dissolvido

pH – Potencial hidrogeniônico

PVA – Álcool polivinílico

SITEL-DIN – Sist e ma de Tratamento de Efluentes Líquidos do Distrito Industrial de Natal

xviii

SDT – Sólidos Dissolvidos Totais

SST – Sólidos Suspensos Totais

ST – Sólidos Totais

T – Temperatura

TAC – Termo de Ajustamento de conduta

xix

RESUMO

A grande diversidade das atividades industriais têxteis ocasiona, durante o processo

produtivo, a geração de efluentes com características bastante complexas, variando de acordo

com o tipo de processo industrial utilizado. O presente trabalho tem como objetivo principal a

caracterização do efluente líquido de uma indústria de beneficiamento do índigo têxtil,

localizada no Distrito Industrial de Natal-RN, para conhecermos a carga contaminante de cada

etapa do processo e o enquadramento do efluente final com os padrões de recebimento do

Sistema de Tratamento de Efluentes Líquidos do Distrito Industrial de Natal – SITEL-DIN,

operado pela Companhia de Águas e Esgotos do RN – CAERN. Analisou-se as seguintes

propriedades e agentes poluentes: temperatura, pH, alcalinidade, cor, DQO, sólidos totais,

sólidos suspensos totais, metais pesados, coliformes termotolerantes, turbidez, oxigênio

dissolvido e condutividade elétrica. Como conclusão destaca-se que o efluente final não

obteve resultados satisfatórios, segundo comparações com outras fontes, em apenas três

parâmetros: turbidez, oxigênio dissolvido e Condutividade elétrica, porém nenhum desses

parâmetros são critérios de recebimentos do SITEL-DIN, portanto o efluente final se encontra

dentro da normalidade. Após a análise dos resultados observamos ser indispensável à

existência do SITEL-DIN para tratamento final dos efluentes da indústria.

PALAVRAS CHAVES: Efluente têxtil - Tratamento - Carga poluidora - Índigo Têxtil

_________________________________________________________________________

xx

ABSTRACT

The great diversity of the textile industries activities causes the formation of wastewaters with

high complex characteristics during the productive process, according to the industrial process

used. The principal aim of the present work is the characterization of the wastewater from the

textile industry that process the indigo, located in the Industrial District of Natal-RN, to know

the contaminante load of each stage of the process and the framing of the wastewater with the

standards of act of receiving of the System of Treatment of Wastewater of the Industrial

District of Natal-RN – SITEL-DIN, operated for the Company of Waters and Sewers of the

RN – CAERN. It was analyzed the following properties and pollutants agents: temperature;

pH; alcalinity; color; COD (Chemical Oxygen Demand); total and suspended solids; heavy

metals, thermotolerants coliformes, turbidity, dissolved oxygen and electrical conductivity. As

conclusion it is distinguished that the wastewater did not get resulted satisfactory, according

to comparisons with other sources, in only three parameters: turbidity, dissolved oxygen and

electrical conductivity, however none of these parameters is criteria of acts of receiving of the

SITEL-DIN,therefore the wastewater if finds inside of normality. After the analysis of the

obtained results it was verified that SITEL-DIN is indispensable for completing the

wastewater treatment.

KEY WORDS: Textile effluent - Treatment - Load polluting - Indigo Textile

1

CAPÍTULO 1

INTRODUÇÃO

2

INTRODUÇÃO

Atualmente, mais de um terço do planeta se encontra em situação de escassez

quantitativa e qualitativa de recursos hídricos, seja por condições climáticas e/ou

principalmente pela poluição das águas superficiais e subterrâneas, surgindo então à

necessidade de implementação de sistemas que visem reciclar esses efluentes, preservando, ao

máximo, o meio-ambiente (Br ito , 1999).

Embora o Brasil possua 8% das reservas de água doce do planeta, 70% desta reserva

hídrica se concentram na Amazônia (Peres e Abrahão, 1998). A região Nordeste,

especialmente, tem sofrido por muitos anos pela falta de água.

A indústria é uma das atividades econômicas que mais utiliza água em seus processos,

gerando os mais diversos tipos de contaminantes, conforme sua característica. Pioneiro na

industrialização do Brasil, o setor têxtil ocupa lugar de destaque na economia nacional,

gerando milhões de empregos na atividade secundária.

A indústria têxtil é uma das maiores consumidoras de água, variando entre 120 a 180

litros por metro de tecido acabado, porque esta substância serve como meio de transporte para

os produtos químicos adicionados aos processos, como também na remoção do excesso dos

produtos indesejáveis impregnados no fio ou tecido.

A indústria têxtil caracteriza-se por seus altos volumes de efluentes gerados e pela alta

carga poluidora, sendo que 90% dos produtos químicos utilizados no beneficiamento têxtil

são eliminados após cumprirem seus objetivos (Silva Filho, 1994).

As características dos efluentes industriais geralmente são bastante complexas e

variam essencialmente com o tipo de atividade e com o processo industrial utilizado. Em

particular, na indústria têxtil, existem diferenças nas caracterizações desses efluentes devido

aos diferentes tipos de fibras utilizados nas confecções de fios ou tecidos, ou seja, para cada

tipo de fibra utilizado, têm um tipo de efluente, cada um com suas próprias características.

3

A grande diversidade das atividades industriais ocasiona durante o processo produtivo,

a geração de efluentes, os quais podem poluir/contaminar o solo e a água, sendo preciso

observar que nem todas as indústrias geram efluentes com poder impactante nesses dois

ambientes. Em um primeiro momento, é possível imaginar serem simples os procedimentos e

atividades de controle de cada tipo de efluente na indústria. Todavia, as diferentes

composições físicas, químicas e biológicas, as variações de volumes gerados em relação ao

tempo de duração do processo produtivo, a potencialidade de toxicidade e os diversos pontos

de geração na mesma unidade de processamento recomendam que os efluentes sejam

caracterizados, quantificados e tratados e/ou acondicionados, adequadamente, antes da

disposição final no meio ambiente.

Portanto, faz-se necessário controlar os efluentes líquidos industriais e em particular

do setor têxtil, devido aos grandes volumes gerados e em função de que estes despejos são

constituídos de substâncias que oferecem grandes riscos à qualidade ambiental, entre as quais

se destacam: corantes, ácidos, álcalis, agentes tensoativos, e outros produtos químicos

utilizados principalmente no processo de tingimento.

Este trabalho está baseado na caracterização do efluente de uma indústria têxtil, em

suas diversas etapas de tingimento de fios. A empresa está localizada no Distrito industrial de

Natal, composta de Fiação (algodão), Tingimento de Fios, Tecelagem e Acabamento Final,

com produção mensal de tecido acabado em torno de 1.400.000 metros, e produção mensal de

fio tingido (máquina índigo) de 1.890.000 metros.

Na caracterização definimos os parâmetros de pH, temperatura, alcalinidade total, cor,

turbidez, DQO, metais pesados, condutividade elétrica, Sólidos Totais e Suspensos,

co lifor mes t er motolerantes e oxigênio dissolvido para monitoramento de oito pontos durante

doze semanas, baseando-se no “Standard Methods for the Examination of Water and

Wastewater”.

4

Essa caracterização teve por finalidade o conhecimento da carga contaminante de cada

etapa do processo de beneficiamento do índigo têxtil, como também o enquadramento nos

critérios de recebimento de efluentes industriais que são tratados no sistema de tratamento de

efluentes líquidos do Distrito Industrial de Natal (SITEL-DIN), operado pela Companhia de

Águas e Esgotos do Rio Grande do Norte (CAERN).

Este estudo está dividido da seguinte forma:

• Capítulo 1 – Introdução geral do tema desenvolvido;

• Capítulo 2 – Apresenta o objetivo e justificativas do presente trabalho;

• Capítulo 3 – Trata da revisão bibliográfica relacionada ao processamento têxtil, tipos de

tratamentos e os critérios de recebimentos e lançamentos de efluentes;

• Capítulo 4 – É apresentada a metodologia e matérias utilizados para parte experimental do

estudo;

• Capítulo 5 – Apresenta a análise discussão dos resultados obtidos;

• Capítulo 6 – Trata das conclusões encontradas após análises dos resultados;

• Capítulo 7 – Apresenta algumas considerações extras como limitações da pesquisa,

sugestões de trabalhos futuros e de reaproveitamento da água;

• Referências Bibliográficas e Anexos - Apresentada no final do trabalho.

5

CAPÍTULO 2

OBJETIVO E JUSTIFICATIVAS

6

2.1. OBJETIVO

A pesquisa tem como objetivo principal caracterizar o efluente líquido em cada

processo do beneficiamento do índigo têxtil, visando conhecer suas características físico-

químicas e microbiológicas, objetivando o enquadramento nos critérios de recebimento de

efluentes industriais que são tratados no sistema de tratamento de efluentes líquidos do

Distrito Industrial de Natal (SITEL-DIN), operado pela Companhia de Águas e Esgotos do

Rio Grande do Norte (CAERN).

2.2. JUSTIFICATIVAS E RELEVÂNCIA DO TRABALHO

Em 16 de setembro de 2004, o Ministério Público do Estado do Rio Grande do Norte,

através da 45ª Promotoria de Justiça de Defesa do Meio Ambiente, e a Companhia de Águas e

Esgotos do RN (CAERN) firmaram um Termo de Ajustamento de Conduta (TAC) visando à

implementação do projeto do Sistema de Tratamento de Efluentes Líquidos (SITEL),

localizado no Distrito Industrial de Natal (DIN) e do emissário de disposição do efluente final

no estuário do Rio Potengi/Jundiaí.

Este TAC prevê, entre outros aspectos:

• que o efluente final do SITEL deve ser lançado no estuário atendendo aos critérios

estabelecidos pela Resolução N.º 20/1986 – CONAMA para lançamento de efluentes em

corpos receptores;

• que efluentes, mesmo tratados, não poderiam ser lançados no Riacho Golandim, que se

encontrava na época com elevado nível de degradação ambiental;

7

• que o SITEL, operado pela CAERN, não pode receber efluentes industriais fora dos

padrões estabelecidos nas licenças ambientais emitidas pelo IDEMA para as indústrias

que utilizam o SITEL.

Depois deste TAC, a citada promotoria firmou outros termos de ajustamento de

conduta com cada uma das indústrias, visando estabelecer critérios de lançamento dos

efluentes industriais pré-tratados no SITEL-DIN e, sobretudo, oferecer condições

operacionais adequadas ao sistema, para que alcancem eficiência de tratamento que possibilite

o lançamento do efluente final com características adequadas à capacidade suporte do corpo

receptor (estuário dos Rios Jundiaí e Potengi).

A importância da caracterização realizada no presente trabalho de pesquisa, reside na

verificação se os critérios de lançamentos dos efluentes pré-tratados da indústria têxtil

pesquisada estão sendo atendidos. Isto permitirá a recuperação ambiental definitiva do Riac ho

Golandim e a preservação dos atuais corpos receptores.

8

CAPÍTULO 3

REVISÃO BIBLIOGRÁFICA

9

3. REVISÃO BIBLIOGÁFICA

3.1. PROCESSAMENTO DA PRODUÇÃO TÊXTIL

A indústria têxtil é um dos mais significativos consumidores de produtos químicos.

Estes são aplicados na fabricação de fibras sintéticas, naturais e como auxiliares no

beneficiamento (Peres & Abrahão, 1998).

O processamento têxtil caracteriza-se basicamente por Fiação, Tecelagem e

Acabamento. Existem operações que são apenas mecânicas, não gerando efluentes. As etapas

que se produzem efluentes num processamento básico de uma indústria têxtil são: tingimento,

engomagem, desengomagem, purga, alvejamento, mercerização, estamparia, tinturaria e

acabamentos finais, conforme podemos visualizar na figura 1.

A indústria têxtil possui diversas etapas em seu processo industrial, que vão desde a

preparação da matéria-prima em fardos até o acabamento do tecido propriamente dito. A

seguir, apresentam-se as diversas etapas do processo industrial têxtil, dispostas de forma

ordenada.

3.1.1. Matéria-prima

A matéria-prima utilizada nas indústrias têxteis do Nordeste em maior quantidade é o

algodão, que chega sob a forma de fardos, e se encontra fortemente comprimido e

intimamente misturado a restos de folhas e à cápsula que o continha, sementes ou partes de

sementes, impurezas terrosas, etc.

Na confecção dos fardos, o algodão encontra-se aglomerado sob a forma de

emaranhados de fibras irregulares, umas maiores e outras de menores dimensões, o que não

facilitará a limpeza individual das impurezas existentes no algodão, sendo os fardos

10

submetidos a processos de industrialização para que possam ser submetidos à fiação (Araújo

& Castro, 1986).

Fonte: Braile e Cavalcanti, 1993

Figura 1 – Despejos provenientes do processamento de tecidos de algodão e sintéticos

Matéria-prima em fardos

Fiação

Tingimento de Fios

Engomagem

Tecelagem e Chamuscagem

Desengomagem e Lavagem

Purga e Lavagem

Alvejamento e Lavagem

Mercerização

Secagem

Estamparia/Lavagem

Tinturaria/Lavagem

Acabamento

W.C. Lavagens e Limpezas

Água

Efluentes

Tecidos Acabados

11

3.1.2. Fiação

Entende-se por fiação o conjunto das operações necessárias à transformação de fibras

têxteis em fio s.

O processo de fiação completo pode compreender três aspectos que podem ou não

coexistir simultaneamente (Araújo e Castro, 1986):

- limpeza, abertura e homogenização da matéria-prima;

- regularização e redução da massa por unidade de comprimento;

- coesão da massa fibrosa linear.

Na fiação, a matéria-prima já preparada será reduzida à finura final previamente

fixada, obtendo ainda a consistência necessária à sua utilização posterior através da aplicação

de torção.

Existem duas maneiras de se produzir o fio de algodão: pelo processo do fio cardado e

pelo processo do fio penteado.

3.1.3. Engomagem

Na tecelagem, os fios estão sujeitos a esforços intensos, o que provocaria elevado

número de ruptura nos fios se não introduzisse um produto de proteção que aumenta a

resistência dos fios. Trata-se da engomagem.

A engomagem consiste na impregnação e revestimento dos fios de urdume com

substâncias adesivas, formando um filme. Sua finalidade é aumentar a resistência mecânica

dos fios, resistindo aos esforços nos teares, resultando em um tecido mais incorporado na

etapa da confecção. A maior adesão entre as fibras torna o fio mais liso, sem fibras projetadas,

diminuindo as tensões e atritos sofridos. Na engomagem, os deságües são intermitentes e se

12

devem à lavagem dos cozinhadores de goma e dos foulards da engomadeira. Embora a goma

apresente uma DBO elevada, a quantidade expulsa é muito reduzida, comparando-se com a

carga e quantidade de efluentes gerados no beneficiamento (Beltrame, 2000).

A engomagem baseia-se na utilização de gomas que são próprias para cada tipo de fio.

Normalmente, são utilizados dois tipos básicos de goma: a goma de fécula de mandioca e as

gomas sintéticas, à base de poli-acrilato, carboximetilcelulose e álcool polivinílico. Os fios

são engomados a uma temperatura média de 100ºC, através de processos contínuos ou por

imersão (Martins, 1997).

De modo geral, a goma deve ter (Alcântara e Daltin, 1996):

• Boa fluidez;

• Bom poder de penetração;

• Poder de adesão à fibra;

• Poder de coesão;

• Boa capacidade de formação de película;

• Poder lubrificante sobre os fios engomados;

• Elasticidade e resistência à ruptura;

• Resistência à abrasão;

• Flexibilidade e maleabilidade;

• Razoável higroscopicidade;

• Resistência ao mofo;

• Facilidade de remoção;

• Custo econômico.

13

A engomagem dos fios de urdume é feita em equipamentos onde os fios são

desenrolados e mergulhados em banho contendo a goma. Na saída, os fios passam por rolos

aquecidos para retirar o excesso de goma e serem secos (Beltrame, 2000).

3.1.4. Tecelagem

A Tecelagem é a operação que transforma os fios em tecidos propriamente dito, e é

usualmente uma operação seca. No entanto, há teares que empregam jatos d’água como

sistema de inserção de trama e geralmente trabalham no processamento de fios sintéticos

(Peres e Abrahão, 1998).

Existem três tipos de tecelagem: tecelagem de tecido plano, tecelagem de tecido de

malha e de tecidos não tecidos.

3.1.5. Chamuscagem

De acordo com Martins (1997), a chamuscagem é o processo de queima da penugem

do pano, obtida pelo contato do mesmo com a chama direta. Esta etapa é subseqüente à

tecelagem e não gera efluente, assim como a tecelagem.

3.1.6. Beneficiamento

É durante o beneficiamento que são gerados os efluentes têxteis, objeto deste trabalho.

O beneficiamento reúne as etapas de transformação do tecido quanto à aparência,

aumento da resistência, toque, capacidade de absorção de água, etc. Estas etapas var ia m

bastante, mas em geral são: pré-tratamento, tingimento, estamparia e acabamento final.

14

De acordo com a indústria em estudo, trataremos apenas das etapas de tingimento e

acabamento final, que são etapas características do beneficiamento do índigo têxtil, embora o

tingimento nesse processo em estudo seja de fios e não de tecido.

3.1.6.1. Processo de Tingimento básico (geral)

Tingimento é a técnica de proporcionar cor aos substratos mediante corantes e

pigmentos por uma seleção de acordo com exigência ou finalidade em questão. É uma

modificação físico-química do substrato de forma que a luz refletida provoque uma percepção

de cor. Os produtos que provocam estas modificações são denominados matérias corantes.

Matérias corantes são compostos orgânicos capazes de colorir substrato têxtil ou não

têxtil, de forma que a cor seja relativamente sólida à luz e a tratamentos úmidos. Na indúst ria

têxtil são classificados (Freitas et al, 2002):

• Corantes – utilizados em tinturaria, são solúveis ou dispersáveis no meio. No

tingimento são adsorvidos e se difundem para o interior da fibra. Há interações físico-

químicas entre corante e fibra.

• Pigmentos – utilizados em estamparia, são insolúveis no meio, sendo aplicados e

fixados por meio de resinas sintéticas (pastas de estampar).

As etapas do processo de tingimento são selecionadas de acordo com a natureza têxtil

da fibra, classificação e disponibilidade do corante a ser empregado, propriedades de fixação

do material a ser tingido assim como dos equipamentos a serem utilizados na tinturaria.

Devido à natureza química dos produtos utilizados no processo de tingimento, o

efluente gerado na tinturaria possui uma difícil identificação por tipos genéricos. Os corantes

utilizados são, de maneira geral, pequenas moléculas que possuem dois componentes

principais: o cromóforo, responsável pela cor, e o grupo funcional, que une o corante à fibra.

15

Por sua vez, os corantes residuais, formados nos efluentes, ligados aos auxiliares químicos,

tanto orgânicos como inorgânicos, são os responsáveis pela cor, sólidos dissolvidos e os altos

valores de DQO e DBO nos efluentes de tingimento. Dessa forma, as características desses

efluentes dependem também dos corantes utilizados, da fibra têxtil e do método de tingimento

empregado no processo (Peres e Abrahão, 1998).

Num tingimento, devemos considerar os seguintes fatores:

• Material a tingir;

• Corante;

• Água;

• Produtos auxiliares;

• Maquinaria;

• Fatores humanos e econômicos.

O material a tingir é muito importante em todo o processo de tingimento. As fibras

constituintes restrigem à partida a gama de corantes possíveis. Por outro lado, a contextura, o

tít u lo e a torção dos fios, bem como particularmente o tratamento prévio realizado são fatores

determinantes no resultado obtido. Grande parte dos defeitos verificados após tingimento

deve na realidade ser imputados ao material a tingir (Araújo e Castro, 1987).

O alto grau de adsorção é função de vários fatores como tempo, temperatura, pH e

auxiliares químicos. Entre os auxiliares químicos, os tensoativos têm especial importância.

Pode vir misturados ao corante na forma líquida para facilitar a dispersão do corante

insolúvel, ou serem usados para homogenizar, apressar a umectação, etc. A tabela 1 m o st ra

uma lista dos produtos auxiliares de tingimento mais utilizados (Beltrame, 2000).

Os metais pesados são outros compostos provenientes principalmente do efluente do

tingimento, que podem ser originados da própria molécula do corante, como é o caso do

16

cr o mo nos corantes ácidos, ou do cobre, nos corantes diretos, podendo, também, ser

originários de outros materiais utilizados no processo.

TABELA 1 – Aditivos utilizados no processo de tingimento

PRODUTO

FUNÇÃO

BASE QUÍMICA

UM EC T AN T ES

Homogeniza e acelera a hidrofilidade

do tecido evitando difere n t e s te m p o s

de contato de regiões de fibras com a

solução de corante, provocando

manchas.

Nonilfenol etoxilado

Ácidos graxos etoxilados

ANT IE SP UM ANT ES

Evita o transbordamento do banho de

corante pela formação de espuma em

máquinas de alta agitação.

Emulsões de silicone

Hidrocarbonetos alifáticos

UM EC T AN T ES DE

B AI XA ESP UM A

Evita a formação de espuma sem a

necessidade de antiespumantes.

Álcool graxo etoxilado e

propoxilado

S EQ UE ST RANT ES

Evita que altos teores de metais na

água precipitem os corantes ou

manchem os tecidos.

Acrilatos

Ácidos cítrico

EDTA

AJ US T AD OR ES DE P H

Ajusta o pH da solução para que

ocorra a reação fibra/corante.

Carbonatos (barrilha)

Hidróxido de sódio

Ácido Acético

Ácido sulfúrico

Soda

ELETRÓLITOS

Aumenta a força iônica do meio

facilitando a montagem do corante e

diminui a quantidade de corante

perdido na solução após o tingimento.

Cloreto de sódio

Sulfato de sódio

RETARDAMENTO DE

MONTAGEM OU

IGUALIZANTE

Evita o tingimento muito rápido das

partes expostas do tecido, para que

com agitação, haja uniformidade no

tingimento.

Éteres poliglicólicos

Naftaleno sulfonato de sódio

Cloreto de sódio

Sulfato de sódio

DISPERSANTES

Usados para dispersar corantes não

solúveis em água.

Tensoativos em geral

INSOLUBILIZANTES

DE CORANTES

Faz com que o corante solubilizado se

torne novamente insolúvel por

oxidação.

Peróxido de Hidrpgênio

Nitrito de Sódio

REMOVEDORES DE

CORANTES NÃO

FIXADOS;

SOLUBILIZANTES

Eliminam os corantes não fixados às

fibras através da solubização destes,

evitando a formação de manchas por

lavagens.

Hidrossulfito de Sódio

Sulfeto de Sódio

CARRIERS

Facilitam o transporte do corante à

fibra aumentando a absorção por

inchamento.

Organoclorados

Fonte: Alcântara e Daltin, 1996; Peres e Abrahão, 1998

17

O tingimento de fio muito usado é o tingimento em urdume, que pode ser com o

urdume em aberto ou em corda. Ambos muito utilizados para o tingimento com corante

índigo.

Tipos de processos de tingimento (Araújo e Castro, 1987):

• Processo descontínuo ou por bateladas: Processo indicado para lotes com metragens

menores, ou pouca produção. Na mesma máquina podem ser feitos todos os processos de

preparação, alvejamento, tingimento e lavagem. Pode ser com o tecido em corda ou

aberto, dependendo da máquina usada, sendo as mais comuns do tipo: Barca, Jet, Flow ou

Jigger.

• Processo semi-contínuo: Impregnação do tecido com banho de tingimento realizado por

Foulard, após esse processo o tecido fica em repouso por algumas horas para a reação do

corante e posterior lavagem. Processo conhecido como ‘pad-batch’.

• Processo Contínuo: Indicado para grandes produções e lotes com maior metragem. A

reação do corante com a fibra é acelerada com a adição de vapor ou temperatura. Com

isso o tecido ou fio pronto para tingir entra na máquina e sai tingido e lavado. Os

processos mais comuns para tecido são ‘pad-steam’, com vaporizador, para tecidos de

algodão, e, ‘pad-dry’, com circulação de ar-quente (hot-flue), para tecidos sintéticos. Para

tingimento de fios, temos como exemplo o processo contínuo da máquina de índigo.

3.1.7. Acabamento Final

O acabamento final tem o objetivo de conferir ao tecido características especiais

como: toque mais agradável, resistência ao uso (desgaste e esgarçamento), aumento do brilho,

18

evitar ataques microbiológicos, entre outros, com a finalidade também de orna-los mais

atrativos aos consumidores.

Para isso se utiliza acabamentos mecânicos e químicos, dos quais podemos destacar:

• Aplicação de amaciantes;

• Aplicação de resinas;

• Aplicação de encorpantes, anti-mofo e antiestáticos;

• Utilização de máquinas como a Rama e a Sanforizadeira, que tem como objetivo

conferir estabilidade dimensional ao tecido e prever seu pré-encolhimento.

3.2. ÍNDIGO TÊXTIL

O nome índigo faz referência a uma planta indiana chamada “indigus”, que continha

em sua raiz um corante azul usado, na época, como base para tingimentos nas tribos. Índigo se

define como corante em tom de azul e também é o nome dado aos tecidos utilizados para

confecção de calças jeans.

O corante índigo era inicialmente de origem vegetal (extraído de plantas), ma s

posteriormente foi substituído por produtos sintéticos. Foi obtido sinteticamente, em 1880, e a

cultura desta planta logo deixou de ser um bom negócio, pois o custo para a sua fabricação era

menor do que para seu cultivo e extração (Guaratini e Zanone, 2000).

Em 1880, Karl Heumann descobriu uma rota sintética para um dos corantes naturais

mais utilizados: o índigo. Sua síntese envolvia a fusão cáustica da N-fenil-glicina, que podia

ser obtida pela reação de ácido cloro acético com a anilina.

19

Síntese de Heumann

O corante índigo blue é usado no tingimento de fios de algodão empregados na

manufatura do tecido conhecido como jeans. É um composto azul escuro que tem ponto de

fusão em 390°-392°C, insolúvel na água, no álcool, ou no ét er, mas so lúve l no clorofórmio,

no nitrobenzeno, ou no ácido sulfúrico concentrado. A estrutura química do indigo

corresponde à fórmula C

16

H

10

N

2

O

2

.

Nas suas vias de síntese usam-se anilina, formaldeído e outros produtos químicos

mu ito tóxicos, que obrigam a medidas de protecção especiais quer para trabalhadores, quer

para o meio ambiente.

A característica química deste composto é a presença do grupo cetônico (C = O), que é

insolúvel em água, mas, quando se altera na forma reduzida (C – OH), torna-se solúvel e o

corante passa a ter afinidade química pela fibra celulósica.

Na indústria têxtil, o índigo é reduzido à forma leucoíndigo (verde) pelo ditionito de

sódio em solução alcalina, para se tornar solúvel em meio aquoso. A forma leuco, por sua vez,

20

é fixada na fibra pela reoxidação com o ar, regenerando a forma original do corante (azul)

sobre a fibra, observado na figura 2 (UFSC,2004).

Redução do índigo à leucoíndigo

Figura 2 - Máquina de Tingimento de fios (índigo)

A síntese moderna do índigo é diferente dessa forma usada originalmente e sua

descoberta é creditada a Pfleger em 1901. Neste processo, N-fenilglicina é tratado com um

derretimento alcalino dos hidroxidos de sódio e de potássio e o amido de sódio. Isto produz o

indoxil, que é oxidado subseqüentemente no ar ao anil (Guaratini e Zanone, 2000).

21

Síntese de Pfleger

Cerca de 5 a 20% do corante é perdido no processo de tingimento. Se essa perda for

descartada diretamente no meio ambiente, poderá gerar sérios problemas nos processos

biológicos aquáticos fundamentais.

O corante índigo não tem muita afinidade com o algodão, por isso o tingimento fica

apenas superficial nos fios de urdume, formando em cada fio um anel azul e deixando o

núcleo branco. Com isso a solidez do tecido é muito baixa ao atrito, aonde o tecido sofre atrito

perdendo no local a sua camada superficial de fibras e com isso a sua cor , podendo ser

observado no anexo 1.

Atualmente, estima-se o consumo mundial desse tecido acima de 3 bilhões de metros

lineares por ano. Sendo os principais consumidores os Estados Unidos, a Europa e o Japão,

representando juntos mais de 65% do consumo mundial. O Brasil é um dos principais

produtores desse tipo de tecido do mundo, com uma capacidade instalada de produção acima

de 600 milhões de metros lineares por ano.

Na figura 3, temos o fluxograma produtivo do beneficiamento da indústria em estudo

que utiliza o corante índigo.

22

Figura 3 - Processo de Beneficiamento do Índigo Têxtil da indústria em estudo

Matéria-prima em fardos

Fiação

Tingimento de Fios - ÍNDIGO

Engomagem

Tecelagem e Chamuscagem

CCChamuscagem

Encorpagem/Auxiliares

Foulard

Secagem

Sanforização

Termofixação/Secagem

Água

Efluentes

Ram a

23

3.3. A COR NO EFLUENTE TÊXTIL

A cor do efluente têxtil é provocada pelas descargas dos banhos de tingimento e/ou

lavagem da indústria têxtil. No caso de um efluente têxtil, a cor é variada e intensa. Os

corantes residuais ligados aos auxiliares químicos orgânicos e inorgânicos são responsáveis

pela cor, sólidos dissolvidos e altos valores de DQO e DBO. Além da poluição estética, há o

impedimento da passagem da luz necessária para a realização da fotossíntese, responsável

pela produção de parte do oxigênio necessária para a degradação da matéria orgânica via

aeróbica.

A maioria dos corantes não é considerada tóxica por ingestão. De acordo com Lucca

Neto (1995), a toxidade oral é maior que 5000mg/kg, ou seja, um adulto médio deveria ingerir

de 1 a 1,5kg de corante para que este tivesse efeito letal. Com raras exceções e em altos níveis

de exposição, podem ser tóxicos aos peixes.

Lucca Neto (1995), também afirma que a maioria dos corantes não é bioacumulativo

em sistemas naturais ou em tecidos dos organismos. Contudo, alguns corantes que entram no

corpo humano podem ser metabolizados, transformando-se em agentes cancerígenos, de

acordo com estudos do Instituto Nacional do Câncer, EPA (Environmental Protection

Agency) e ETAD (Ecological and Toxicological Association of Dyes and Organic Pigments

Manufacturers). Entre estes corantes estão o Direct Blue 1, Vat Yellow, Direct Blak 38,

Direct Brown 95, Acid Yellow 114 e Direct Blue15 (Beltrame, 2000).

Os eletrólitos, ácidos e álcalis usados no tingimento contribuem para os teores de

sólidos totais, sendo baixos os níveis de SST (sólidos suspensos totais) e de moderados a altos

os níveis de SDT (sólidos dissolvidos totais). Isto é bastante evidenciado em tingimentos com

corantes reativos, onde são utilizadas altas concentrações de sais e pH entre 12 e 12,5

(Beltrame, 2000).

24

De acordo com Beltr ame (2000), os metais pesados podem ser provenientes da própria

molécula do corante, como o cromo no caso de corantes ácidos ou cobre nos corantes diretos,

ou serem originários de outros materiais utilizados no processo de tingimento, como o

mercúrio presente em vários reagentes químicos ou o cromo proveniente do dicromato de

potássio utilizado na oxidação de corantes ao enxofre, conforme tabela 2.

A cor da água colorida industrialmente necessita ser removida antes de ser despejada

nos cursos d’água e este é um desafio mundial. Os tratamentos de efluentes existentes são

capazes de remover apenas parte da cor, restando sempre um residual que pode variar de

acordo com o tratamento aplicado.

Uma das alternativas para a eliminação dos corantes nos efluentes seria a transferência

de todo o corante presente no banho de tingimento para a fibra. Isto ainda não é possível,

embora existam produtos e métodos em que o corante pode alcançar uma taxa de fixação em

algodão superior a 90%, como os corantes reativos em processo de pad-batch a frio

(Horstmann, 1995).

De acordo com Cooper (1993), várias pesquisas demonstram que a cor é reduzida a

níveis aceitáveis com este tipo de tratamento. Kermer e Richter (1995), apontam redução da

cor na ordem de 80 a 90% dependendo da classe do corante, mas segundo eles, estes níveis

não são aceitáveis, principalmente no caso de corantes complexometálicos cuja cor residual

está relacionada com uma concentração de complexos de metais pesados (Beltrame, 2000).

25

TABELA 2 - Concentração de alguns metais encontrados em algumas classes de

corantes por tipo de fibra

Classe de

Corantes

Fibra

Met a is

Cádmio Cromo Cobre Chumbo Mercúrio Zinco

mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L

Ácidos

Poliamida

Lã

0,02

0,04

0,08

0,11

1,43

0,07

0,21

0,22

0,38

0,48

1,39

3,43

Ácidos pré-

metalizados

Poliamida

0,02

0,85

0,48

0,12

1,23

1,78

Básicos

Lã

Acrílico

Poliéster

7,5

0,03

0,05

0,21

0,03

0,05

0,09

0,05

0,10

0,12

0,26

1,53

0,39

0,43

3,10

1,06

0,46

Diret o s

Algodão

Visco se

0,16

0,18

0,07

2,71

12,05

8,52

0,42

1,95

1,39

0,50

0,87

1,32

Reativos

Algodão

0,20

0,12

0,23

0,54

0,62

0,65

Azóicos

Algodão

0,02

0,05

0,06

0,16

1,12

2,02

Ao enxofre

Algodão

0,01

0,08

0,28

1,15

0,54

À tina

Algodão

0,05

0,07

0,37

0,42

2,20

0,83

Dispersos

Poliéster

Poliamida

Triacetato

0,02

0,05

0,02

0,04

0,10

0,14

3,93

0,16

0,08

0,15

0,18

0,15

0,50

0,99

0,58

0,66

1,53

1,00

Fonte: Peres e Abrahão, 1998

O processo apresenta algumas desvantagens (Kermer e Richter, 1995):

• Devem ser realizados testes para cada efluente que se queira descolorir para se

determinar às condições ótimas de precipitação/floculação. Estes testes são caros e

consomem muito tempo;

• O processo produz grande quantidade de lodo;

• O excesso de floculante catiônico, (normalmente utilizado devido às variações do

efluente para aumentar a eficiência do tratamento e permitir que moléculas escuras e

menos reativas sejam removidas (Cooper, 1993), leva a um alto nível de nitrogênio no

efluente. Além disso, são tóxicos para os peixes, pouco biodegradáveis e inibem a

nitrificação em plantas de tratamentos biológicos.

26

Cooper (1993), apresenta um resumo contendo cinco técnicas de remoção da cor, de

acordo com a tabela 3.

TABELA 3 - Resumo de técnicas de remoção da cor

MÉ TODO

REMOÇÃO

DA COR

CAPACIDADE

DE VOLUME

VELOCIDADE

CUSTO

OUTROS

FATORES

Car vão

ativado

Muito boa

Pequena

Baixa

Alto

Regeneração

Membranas

Boa

Grande

Alta

Alto

Limpeza

Problemas de

disposição

Ozôn io

Boa

Grande

Média

Alto

Produtos tóxicos

Reduz DQO

Coagulação/

floculação

Boa

Grande

Média/alta

Médio

Remoção do lodo

Nitrificação

Reduz DQO

Fonte: Cooper, 1993

A remoção da cor de um efluente têxtil é o maior problema enfrentado pelo setor. A

necessidade de um tratamento de baixo custo, simples e eficiente continua e até agora, de

acordo com Cooper (1993), esta tecnologia ainda não existe (Beltrame, 2000).

3.4. TRATAMENTO DE EFLUENTES

3.4.1. Redução de fontes contaminantes

Uma das soluções mais aceita pela comunidade é a prevenção, ou seja, a redução

máxima de resíduo na sua fonte, dentro de um objetivo econômico. Não gerar resíduo

significa deixar de perder matéria-prima e deixar de ter custos adicionais para eliminá-la ou

reduzí-la (Beltrame, 2000).

Lagunas e Lis (1998) e CHT (1998), indicam algumas medidas para reduzir as fontes

contaminantes de efluentes:

• Eliminar o uso de substâncias tóxicas;

• Seleção dos produtos químicos por sua utilidade, tendo em conta seu impacto ambiental;

27

• Neutralização dos efluentes com CO

2

ou ácido fórmico, em substituição ao ácido sulfúrico

ou acético, o que reduz a DQO;

• Utilização da mínima quantidade possível de produtos químicos compatíveis co m a

qualidade desejada;

• Redução das relações de banho;

• Recuperação dos agentes de engomagem como PVA e acrilatos;

• Recuperação de corantes;

• Utilização de corantes com elevado índice de esgotamento;

• Alvejamento com peróxidos em substituição aos compostos de cloro;

• Recuperação do NaOH da mercerização.

• Uso de lavadoras contínuas de longo tempo de reação, para que os tensoativos possam ser

reduzidos;

• Uso de equipamentos de impregnação com conteúdo mínimo de banho, para que não haja

sobra de banho;

• Reciclar os banhos em processos descontínuos, por exemplo, o último banho do enxágüe

será o primeiro banho de uma nova partida;

• Empregar a automação – como a dosagem computadorizada – que permite uma receita

específica para o artigo e conseqüente dimensionamento do volume de água do enxágüe.

Algumas destas medidas são simples e não requerem inversão em equipamentos,

apenas estudos. Outras deverão ser analisadas economicamente, pois requerem investimentos

em equipamentos, manutenção e pessoal (Beltrame, 2000).

28

3.4.2. Reciclagem

O uso excessivo de água nas lavagens, manutenção precária e mesmo equipamentos

para lavagens ineficientes, com ciclos excessivamente longos e a não recirculação em nenhum

ponto do processo são problemas que, se corrigidos, podem reduzir em 25% o consumo de

água da indústria (Sanin, 1997).

A reciclagem dos resíduos das matérias-primas utilizadas na indústria tem sido alvo

não apenas de aspectos ecológicos, mas econômicos. A recirculação da água é

economicamente viável, mesmo para empresas que têm suas próprias fontes de captação, pois

um volume excessivo de água representa um acréscimo de energia desnecessário e também

maio r volume do efluente a ser tratado (Beltrame, 2000).

Braile e Cavalcanti (1993), indicam alguns recursos frequentemente utilizados para se

obter a redução do volume dos despejos: lavagem em contra-corrente; recirculação da mesma

águas várias vezes antes de descarregá-la (como por exemplo águas de lavagem de um

tingimento podem ser usadas para completar uma nova solução de tingimento) e substituição

de processos descontínuos por processos contínuos (que requerem também menos substâncias

químicas). Sanin (1997), ainda acrescenta o uso de sistema de contra-corrente e métodos mais

modernos, como a utilização de sistemas de impregnação de alta adição que reduz as sobras

de banho residual (normalmente de 50 a 1000 L para 10 a 40 litros), otimização do volume de

banho residual através de dispositivos de medição e controle, e software que administra as

informações.

Sempre que se emprega a recirculação da água, é conveniente tratá-la por

sedimentação e/ou filtração no final de cada reciclagem, visando melhorar sua qualidade

(Braile e Cavalcanti, 1993). Isto permite também a recuperação de energia (calor) e produtos

29

químicos, eliminando a possibilidade de que produtos químicos incompatíveis oriundos de

processos separados se misturem num sistema comum de reciclagem (Beltrame, 2000)

A recuperação de corantes também pode ser obtida por ultrafiltração, de acordo Sanin

(1997), que considera este método mais efetivo para separar corante da água de lavagem.

A ultrafiltração já está sendo bastante utilizada industrialmente em processos de

purificação e concentração. O processo permite a passagem de moléculas pequenas e

eletrólitos e retém substâncias orgânicas de alto peso molecular de tamanho de partícula entre

0,05 e 0,15 µm (Crosley, 1998).

Na indústria têxtil, a ultrafiltração tem sido utilizado na recuperação de gomas e

corantes de acordo com Trauter e Schafer (1995).

Esse processo de recuperação atualmente encontra-se bem aperfeiçoado para corantes

índigos, permitindo o reuso do mesmo.

3.4.3. Tratamentos

Os tratamentos podem ser divididos em preliminares, primários, secundários e

terciários ou avançados.

O tratamento preliminar visa à remoção de sólidos grosseiros, óleos e graxas e

equalização de vazões.

O tratamento primário destina-se à remoção de sólidos em suspensão sedimentáveis e

sólidos flutuantes.

Uma parte significativa destes sólidos em suspensão é compreendida pela matéria

orgânica em suspensão, assim, sua remoção por processos simples, como a sedimentação,

implica na redução da carga de DBO e DQO.

30

O tratamento secundário tem como objetivo principal a remoção da matéria orgânica

(dissolvida e em suspensão).

A essência do tratamento secundário é a inclusão de uma etapa biológica, enquanto

que nos tratamentos preliminar e primário predominam mecanismos de ordem física. No

tratamento secundário a remoção da matéria orgânica é efetuada por reações bioquímicas

realizadas por microorganismos (Sperling, 2005).

Os tratamentos terciários ou avançados envolvem combinações de operações unitárias

e processos para um fim específico. Normalmente são empregados com a finalidade de

reciclagem da água e/ou produtos. Como exemplos têm a osmose reversa, permuta de íons,

etc. (Beltrame, 2000).

A tabela 4 apresenta alguns processos de tratamento de efluentes (Asano, Smit h e

Tchobanoglous, 1990).

31

Tabela 4 – Diagrama geral dos processos de tratamento de águas residuárias

32

Na indústria têxtil nacional, os processos de tratamento mais utilizados são os

primários e secundários, ou seja, os tratamentos físico-químico e biológico por lodo ativado.

Os tratamentos terciários e avançados são ainda muito pouco usados na indústria têxtil,

normalmente envolve uma tecnologia mais recente e diferenciada, de alto custo, como o

objetivo principal da remoção da cor e recirculação da água. São alguns deles: Filtração por

membranas, Osmose reversa, Nanofiltração, Ultrafiltração, Microfiltração, etc. (Sperling,

2005).

As características físicas, químicas e biológicas do efluente industrial são variáveis

com o tipo de indústria, com o período de operação, com a matéria-prima utilizada, com a

reutilização de água etc. Entre as determinações mais comuns para caracterizar a massa

líquida estão as determinações físicas (temperatura, cor, turbidez, sólidos etc.), as químicas

(pH, alcalinidade, teor de matéria orgânica, metais etc.) e as biológicas (bactérias,

protozoários, vírus etc.).

O conhecimento da vazão e da composição do efluente industrial possibilita a

determinação das cargas de poluição / contaminação, o que é fundamental para definir o tipo

de tratamento, avaliar o enquadramento na legislação ambiental e estimar a capacidade de

autodepuração do corpo receptor. Desse modo, é preciso quantificar e caracterizar os

efluentes, para evitar danos ambientais, demandas legais e prejuízos para a imagem da

indústria junto à sociedade (Fonseca, 2007).

A escolha do processo, ou seqüência dos processos depende das características do

efluente, qualidade requerida do efluente final, custo, disponibilidade de área e tecnologia

adequada (Beltrame, 2000).

33

3.4.3.1. Alternativas de Tratamento

A prevenção à poluição refere-se a qualquer prática que vise à redução e/ou

eliminação, seja em volume, concentração ou toxicidade, das cargas poluentes na própria

fonte geradora. Inclui modificações nos equipamentos, processos ou procedimentos,

reformulação ou replanejamento de produtos e substituição de matérias-primas e substâncias

tóxicas que resultem na melhoria da qualidade ambiental.

Qualquer que seja a solução adotada para o lançamento dos resíduos originados no

processo produtivo ou na limpeza das instalações, é fundamental que a indústria disponha de

sistema para tratamento ou condicionamento desses materiais residuais.

3.4.3.2. Processos de tratamento

Os processos de tratamento utilizados são classificados de acordo com princípios

físicos, químicos e biológicos (Fonseca, 2007):

Os processos físicos dependem das propriedades físicas do contaminante co mo

tamanho da partícula, peso específico, viscosidade, e outros, podemos citar dentre eles

gradeamento, sedimentação, filtração, flotação e regularização/equalização.

Os processos químicos dependem das propriedades químicas dos contaminantes e das

propriedades químicas dos reagentes incorporados. Como exemplo temos: coagulação,

precipitação, troca iônica, oxidação, neutralização, osmose reversa e ultrafiltração.

Os processos biológicos utilizam reações bioquímicas para eliminação dos

contaminantes solúveis ou coloidais, e podem ser anaeróbios ou aeróbios. Podemos citar

como exemplo: lodos ativados, lagoas aereadas, biodiscos, filtro percolador, valas de

oxidação, reatores seqüenciais descontínuos.

34

Na t abe la 5 estão listadas as operações usualmente empregadas para os diferentes tipos

de contaminantes existentes nos efluentes industriais.

Tabela 5 – Tipos de Tratamentos para determinados contaminantes

CONTAMINANTES

OPERAÇÃO OU TRATAMENTO

SÓLIDOS SUSPENSOS

- Gradeamento

- Remoção de areia

- Sedimentação

- Filtração

- Flotação

- Adição de polímeros químicos

- Coagulação/Sedimentação

- Sistemas Naturais

ORGÂNICOS

BIODEGRADÁVEIS

- Lodos ativados

- Reatores de filme fixo: filtros biológicos e contactadores

biológicos rotativos

ORGÂNICOS

VOLÁTEIS

- Striping

- Tratamento de gás pós-striping

- Adsorção por carvão

PATOGÊNICOS

- Cloração

- Cloreto de Bromo

- Ozonação

- Radiação UV

- Sistemas Naturais

NUTRIENTES

(NITROGÊNIO)

- Nitrificação e desnitrificação com culturas em suspensão

ou filme fixo

- Stipping de amônia

- Troca iônica

- Cloração

- Sistemas Naturais

FÓSFORO

- Adição de sais metálicos

- Coagulação/Sedimentação com cal

- Remoção biológica

- Remoção química-biológica

- Sistemas naturais

NITROGÊNIO E

FÓSFORO

- Remoção biológica de nutrientes

ORGÂNICOS

REFRATÁRIOS

- Adsorção por carvão

- Ozonação

- Sistemas Naturais

METAIS PESADOS

- Precipitação química

- Troca iônica

- Sistemas naturais

SÓLIDOS DISSOLVIDOS

ORGÂNICOS

- Troca iônica

- Osmose reversa

- Eletrodiálise

Fonte: Fonseca, 2007

35

O tratamento físico-químico apresenta maiores custos, em razão da necessidade de

aquisição, transporte, armazenamento e aplicação dos produtos químicos. No entanto, é a

opção mais indicada nas indústrias que geram resíduos líquidos tóxicos, inorgânicos ou

orgânicos não biodegradáveis. Nesse tipo de tratamento as substâncias são removidas

conforme as características químicas individuais de cada uma ou em grupos. Alguns

processos mais utilizados são precipitação química, ajuste de pH, coagulação, floculação,

decantação, flotação, oxidação química.

Normalmente, o tratamento biológico é menos dispendioso, baseando-se na ação

metabólica de microrganismos, especialmente bactérias, que estabilizam o material orgânico

biodegradável em reatores compactos e com ambiente controlado. No ambiente aeróbio são

utilizados equipamentos eletro-mecânicos para fornecimento de oxigênio utilizado pelos

microrganismos, o que não é preciso quando o tratamento ocorre em ambiente anaeróbio.

Apesar da maior eficiência dos processos aeróbios em relação aos processos

anaeróbios, o consumo de energia elétrica, o maior número de unidades, a maior produção de

lodo e a operação mais trabalhosa justificam, cada vez mais, a utilização de processos

anaeróbios. Assim, em algumas estações de tratamento de resíduos líquidos industriais estão

sendo implantadas as seguintes combinações (Fabreti, 2006):

 unidades anaeróbias seguidas por unidades aeróbias;

 unidades anaeróbias seguidas de unidades físico-químicas.

36

3.4.3.3. Alguns dos processos de tratamentos existentes na ETE da indústria em estudo

a) Gradeamento

O gradeamento é necessário para remover sólidos grosseiros e em suspensão, evitando

entupimento de tubulações, válvulas e bombas e perda de eficiência nas etapas subseqüentes

do processo. Podem ser de limpeza manual ou mecanizada (Beltrame, 2000).

Hart (1994), não considera necessária a limpeza mecanizada para a indústria têxtil,

porque sólidos grosseiros não são abundantes e podem ser retirados em intervalos de um dia.

Mas recomenda a peneiragem para a retirada de sólidos de dimensões superiores a 2mm antes

da entrada do efluente no tanque de equalização (Beltrame, 2000).

De acordo com Peres e Abrahão (1998), a abertura das grades iniciais é superior a 6

polegadas.

b) Neutralização

Os efluentes têxteis podem ter valores de pH entre 5 e 12 devido a natureza ácida dos

corantes e alcalina das águas de lavagem (Perez e Abrahão, 1998). Mas em geral, o pH é

alcalino (Braile e Cavalcanti, 1993).

O ajuste de pH pode ser feito com hidróxido de sódio em solução aquosa, ácido

sulfúrico concentrado ou dióxido de carbono (Beltrame, 2000).

Devido à facilidade de manuseio e aplicação, o gás carbônico é mais utilizado na

neutralização de pH alcalino. Contudo, deve-se observar as dimensões do tanque porque se o

tempo de retenção é pequeno, pode ocasionar uma elevada concentração de CO

2

livre

provocando uma falsa leitura do pH na neutralização de águas com pH acima de 11 (Hart,

1994).

37

c) Coagulação

O termo coagulação química inclui todas as reações e mecanismos envolvidos na

desestabilização química de partículas coloidais e na formação de partículas maiores através

da floculação pericinética (Metcalf & Eddy, 2003).

Quando ocorre a interação entre duas partículas coloidais, devido ao movimento

browniano que as mantem em constante movimento, atuam sobre elas forças de atração

(Forças de Van der Waals) e forças de repulsão, produzindo uma barreira de energia

(potencial) que impede a agregação entre as partículas e consequentemente a formação de

flocos (Fabreti, 2006).

Portanto, a coagulação nada mais é do que o processo de superação dessas barreiras de

repulsão, fazendo com que as forças de atração predominem, permitindo assim a agregação

entre as partículas coloidais. Para isso é necessário adicionar um coagulante através de

mistura rápida a fim de desestabilizar os colóides e sólidos em suspensão no meio líquido, e

assim iniciar o processo de formação de flocos.

Segundo Amirtharajah e O’Melia, 1990, dentre os fatores que afetam o processo de

coagulação estão a dosagem de coagulante, o pH, a concentração de partículas coloidais

(quantificada através da turbidez), a cor, a presença de cátions e ânions na solução, o

gradiente de velocidade utilizado na agitação do processo e a temperatura.

Os tipos de coagulantes mais utilizados são os sais metálicos (sulfato de alumínio,

sulfato ferroso, sulfato férrico, cloreto férrico e cal) e polieletrólitos.

38

d) Floculação

A floculação é o segundo estágio do processo físico-químico, onde as partículas

coloidais já estabilizadas são colocadas em contato para que ocorra a formação de flocos. Esta

unidade deve ser de mistura lenta, a fim de favorecer a agregação das partículas e evitar a

ruptura dos flocos formados.

Ferreira Filho (2004), define a floculação como um processo físico em que as

partículas coloidais são colocadas em contato umas com as outras, de modo a permitir o

aumento do seu tamanho físico, alterando, desta forma, a sua distribuição granulométrica.

Após adicionar os coagulantes, as partículas em suspensão se tornam pequenos flocos,

decantando em seguida. Armazenado em um tanque aberto, o processo de floculação se dá

quando pás motorizadas promovem o giro de forma muito lenta, propiciando que as partículas

se unam formando os flocos de impurezas. A formação destes flocos é essencial para o

processo de decantação/sedimentação, pois a partícula se tornará mais pesada que a água.

No processo de agregação entre as partículas deve haver uma agitação suficiente para

que ocorra a colisão entre as mesmas permitindo a formação do floco, porém o excesso de

agitação, seja no tempo e/ou na velocidade, pode causar a ruptura dos flocos, dessa forma a

eficiência do processo estará comprometida.

Já para o processo de flotação ser mais eficiente, os flocos devem ser menores, com

maior área superficial e permitindo assim maior contato com as bolhas de ar (Fabreti, 2006).

A coagulação/floculação pode ser utilizada também como um tratamento terciário para

remover a cor do efluente.

39

e) Sedimentação

A sedimentação é um processo de separação em que a mistura de dois líquidos ou de

um sólido suspenso num líquido é deixada em repouso. A fase mais densa, por ação da

gravidade, deposita-se no fundo do recipiente, ou seja, sedimenta.

Segundo Ferreira e Filho (2004), a sedimentação é definida como um processo de

separação de gases (sólido-líquido) que tem como força propulsora a ação da gravidade.

O processo de sedimentação pode ser classificado em quatro tipos (Fabreti, 2006):

• Sedimentação de partículas discretas: é a sedimentação de partículas não floculentas,

cujas características, dimensão e velocidade, da mesma não se alteram ao longo do

processo (sedimentação característica de caixas de areia);

• Sedimentação floculenta: durante o processo ocorrem colisões entre as partículas

coloidais formando agregados maiores e com velocidade de sedimentação variável

(sedimentação que ocorre na parte superior de decantadores secundários de ETEs e

dos decantadores de ETA);

• Sedimentação por zona: conhecida também como sedimentação impedida, a interação

entre as partículas é muito significativa, devido à alta concentração de sólidos as

mesmas tendem a sedimentar como um bloco rígido (sedimentação típica da parte

inferior dos decantadores de ETEs);

• Sedimentação por compressão: quando a concentração de sólidos é muito elevada, a

sedimentação pode ocorrer apenas por compressão da estrutura das partículas. Isto

acontece devido ao peso das partículas, com isso parte da água é removida da matriz

dos flocos diminuindo o seu volume (sedimentação típica em adensadores de lodo).

40

3.4.3.4. Aterros sanitários municipais

O Aterro Sanitário é uma obra de engenharia, que atende a todas as normas

ambientais, por este motivo considerada uma das formas mais adequadas para dar destinação

final aos resíduos sólidos urbanos, industriais ou lixo domiciliar.

Os principais problemas característicos do depósito indiscriminado do lixo, a céu

aberto, como mau cheiro, presença de animais e aves, como o urubu, de ratos e insetos e a

contaminação das águas subterrâneas, não estão presentes em um Aterro Sanitário, uma vez

que o seu projeto prevê a impermeabilização do solo com uma manta de polietileno de alta

densidade, o que impede que o líquido originado da decomposição do lixo atinja o lençol

freático; o recobrimento diário do lixo com uma camada de areia para evitar que animais, aves

e vetores utilizem esse lixo como alimento e o tratamento do biogás exalado, que provoca o

mau cheiro, fazendo com que o lixo seja depositado de forma a não agredir o meio ambiente.

Os municípios que possuem aterro sanitário recebem o lodo das indústrias, usualmente

sem maiores critérios. Este lodo, dependendo do tipo de fibra beneficiada e consequentemente

do processo e das matérias-primas utilizadas pode ser tóxico. No lodo proveniente das

indústrias de algodão mesmo as que utilizam o tratamento físico-químico não foi constatada

toxidade (Souza e Mai, 1994).

Este procedimento gera custos adicionais à indústria referentes ao pagamento das taxas

de transporte e armazenamento.

3.5. O CONSUMO DE ÁGUA EM INDÚSTRIAS TÊXTEIS

A diminuição no consumo de água em seus vários processamentos tem sido uma das

metas da indústria têxtil, nos últimos anos. Notadamente na área de beneficiamento e/ou

tinturaria, os esforços têm sido mais intensos, haja vista que representam cerca de 90% do

41

consumo geral da indústria. Através de modificações no processo de beneficiamento e da

substituição de equipamentos antigos, é possível obter-se uma redução significante do

consumo de água.

Há empresas que produzem tecidos de algodão, cujo processo de mercerização,

tingimento e estampagem é conseguido com um consumo médio de 60m

3

de água/t, ver anexo

2. Não há dúvida que a redução volumétrica provoca no efluente uma concentração em

proporção inversa. A DBO

5

, por exemplo, alcança valores de ordem de 1.800mg/L e a DQO

acima de 5.000mg/L (Companhia Pernambucana do Meio Ambiente – CPRH, 2001).

Isso significa uma série de benefícios, dentre os quais se pode destacar:

• Menor custo operacional no tratamento de água;

• Menor custo operacional no tratamento de efluentes;

• Menor consumo de auxiliares têxteis;

• Menor consumo de energia térmica.

O consumo de água em processos úmidos (complexos) de acabamento é uma função

direta do tipo de substrato têxtil, assim como do próprio tipo de acabamento.

Entende-se por acabamento simples aquele em que o artigo têxtil recebe apenas a

secagem e calandragem. No acabamento complexo, os artigos têxteis podem receber, além da

secagem e calandragem, outros acabamentos, como amaciamento, brilho, anti-rugas, dentre

outros.

42

3.6. CRITÉRIOS DE RECEBIMENTOS E LANÇAMENTOS DE EFLUENTES

LÍQUIDOS

3.6.1. Instrução Normativa (Fonte: IDEMA, 2004)

Esta norma estabelece os requisitos e padrões para recebimento de efluentes no

Sistema de Esgotamento de Efluentes Líquidos do Distrito Industrial de Natal – DIN, com os

objetivos de:

• Evitar a introdução de poluentes que possam provocar corrosão, incrustações,

obstrução, explosão e risco à saúde dos operadores, comprometendo os Sistemas de

Coleta e Transporte de Efluentes (Coletores, Estações Elevatórias e Emissários) e a

Estação de Tratamento de Efluentes – ETE;

• Evitar o lançamento de volume de efluentes ou carga orgânica que causem

interferências no equilíbrio hidráulico ou biológico da ETE, demandando alto

consumo de oxigênio, por exemplo;

• Evitar a introdução de poluentes não biodegradáveis ou de difícil degradação que

causem inibição à atividade microbiana e, portanto aos processos de tratamento

biológico da ETE;

• Incentivar as empresas a utilização de técnicas de reciclagem e reutilização de

efluentes.

A aplicabilidade desta norma serve as indústrias instaladas ou que venham a se instalar

no DIN, bem como aquelas que venham a utilizar o sistema de esgotamento de efluentes

líquidos do DIN.

43

As normas complementares utilizadas foram: Resolução n.º 357/2005 CONAMA, Lei

n.º 272/2004, Licenças ambientais emitidas pelo IDEMA/RN para cada indústria e Licenças

ambientais do DIN emitida pelo IDEMA/RN.

Todas as indústrias instaladas ou que venham a se instalar no DIN, bem como para as

indústrias localizadas fora da área do DIN que gerem efluentes contendo matéria orgânica

biodegradável e/ou não biodegradável e poluentes que interferem na flora e fauna aquática e

nos processos biológicos de tratamento com lançamento no Sistema de Esgotamento de

Efluentes Líquidos do DIN deverão atender as exigências estabelecidas pelo órgão de controle

ambiental IDEMA/RN relativas à redução de sua carga poluidora aos níveis previstos para

lançamento no referido sistema; e as indústrias, cuja relação DQO/DBO seja igual ou superior

a 4, deverão implantar sistemas de tratamento próprios ou tecnologias menos poluentes de

modo a compatibilizar os seus efluentes aos requisitos e padrões de lançamento estabelecidos

nesta norma.

Para as indústrias que façam uso da infra-estrutura de esgotamento de Efluentes

Líquidos do DIN será exigida a implantação de no mínimo um sistema de pré-tratamento para

remoção de partículas sólidas com diâmetro maior que 1,5cm e um sistema de medição de

vazão.

Para as indústrias localizadas fora da área do DIN que pretendam fazer lançamento

direto de efluentes na Estação Elevatória de efluente tratado e/ou Emissários de efluente

tratado será exigida a implantação de sistema de tratamento próprio visando a

compatibilização dos efluentes aos padrões de lançamento estabelecidos no Art. 34 da

Resolução n.º 357/2005 CONAMA e a classe do corpo receptor – Rio Jundiaí, observados

também os requisitos e padrões específicos estabelecidos pelo IDEMA no respectivo

licenciamento ambiental.

44

É vedado o lançamento de efluentes líquidos industriais, incluindo-se aí os esgotos

sanitários, no Sistema de Drenagem de Águas Pluviais do DIN, mesmo que tratados.

Todas as indústrias que façam uso da infra-estrutura de esgotamento de Efluentes

Líquidos do DIN deverão realizar o controle de qualidade dos seus efluentes através do seu

automonitoramento, nas condições e periodicidade estabelecidas pelo IDEMA/RN, o qual

compreenderá basicamente o acompanhamento do cumprimento dos padrões de recebimento

estabelecidos na norma, deverão realizar medição e registro de vazão, procedimentos de

amostragem de efluentes, resultados das análises laboratoriais e envio periódico de relatórios.

Tabela 6 - Padrões para recebimento de efluentes no Sistema de Tratamento

de Efluentes Líquidos do Distrito Industrial de Natal – SITEL-DIN

Grupo A

Temperatura (

o

C)

40

pH

6 - 9

Relação DQO/DBO

Menor ou igual a 4

DQO (mg/L)

*

DBO (mg/L)

*

Cor verdadeira (uH)

300

Óleos & Graxas (mg/L)

100

Sólidos Suspensos Totais (mg/L)

300

Sólidos Sedimentáveis (ml/L)

5

Diâmetro Máximo Partículas (cm)

1,5

Lançamento dos efluentes

Vazão máxima de até 1,5 vez a vazão média diária

Grupo B

Sais Dissolvidos (mg/L)

20.000

Cianetos (mg/L)

2

Cloretos (mg/L)

10.000

Sulfatos (mg/L)

500

Sulfetos (mg/L)

10

Fosfatos (mg/L)

15

Fluoretos (mg/L)

20

Nitrogênio Amoniacal( m g/ L )

50

Parâmetros

Limite (exceto pH, valores máximos)

45

Grupo C

Metais Pesados (somatório) (mg/L)

5

Arsênico (mg/L)

1

Cádmio(mg/L)

0,5

Chumbo (mg/L)

1

Cobalto (mg/L)

1

Cobre (mg/L)

1

Cromo Total ( m g/ L )

3

Cromo Hexavalente (mg/L)

0,5

Estanho (mg/L)

30

Mercúrio (mg/L)

0,002

Ferro (mg/L)

30

Níquel (mg/L)

1

Prata (mg/L)

0,01

Selênio (mg/L)

1

Vanádio (mg/L)

1

Zinco (mg/L)

3

Grupo D

Fenóis (mg/L)

5

Detergentes (mg/L)

10

Grupo E

Substâncias Radioativas

N .A.

Substâncias Aderentes

N .A.

Substâncias Tóxicas

N .A.

Substâncias Inflamáveis

*

Cloro Ativo

N .A.

N.A. - Não Admissível

* - Não se aplica

Os padrões estabelecidos para os diferentes grupos têm os seguintes objetivos:

• Grupo A - Padrões para Proteção de Redes Coletoras e Galerias

Têm como objetivo evitar problemas de corrosão, deposição e/ou aderência nos

equipamentos e tubulações prejudicando o sistema de coleta e transporte. As limitações de

sólidos em suspensão e carga orgânica disciplinam a utilização dos Sistemas.

46

• Grupo B - Limitações de Teores de Íons Salinos

Os padrões objetivam evitar a degradação precoce das redes de coleta, otimizar o processo

de tratamento e garantir padrões aceitáveis ao meio ambiente.

• Grupo C - Teores de Metais

A concentração de metais pesados após tratamento não deve interferir negativamente nos

processos de tratamento biológico aeróbio e também não deve prejudicar a qualidade do

lodo biológico tornando-o inaceitável para aplicação no solo (uso como adubo orgânico).

• Grupo D - Restrições Diversas

Estes parâmetros estão envolvidos com diversos aspectos da operação dos sistemas

• . Grupo E - Características Gerais Não Aceitáveis

Os padrões estabelecidos enfatizam o controle de substâncias que possam interferir

negativamente nos processos de tratamento biológico aeróbio, causar prejuízo à aeração e

diminuição da atividade dos microorganismos.

As substâncias listadas pelo título geral substâncias tóxicas, serão avaliadas caso a caso

pelo IDEMA/RN, dando ênfase às que provoquem toxicidade aguda, bio-acumulação e

bio-mutação.

3.6.2. Resolução n.º 357/2005 – CONAMA

(Resumo baseado nos artigos 1º, 7º, 14º, 15º, 24º e 42º)

3.6.2.1. Condições e Padrões de corpos receptores classe 2

Esta resolução dispõe sobre a classificação e diretrizes ambientais para o

enquadramento dos corpos de águas superficiais, bem como estabelece condições e padrões

de lançamento de efluentes.

47

Os padrões de qualidade das águas determinados nessa resolução estabelecem limites

individuais para cada substância em cada classe.

Os efluentes de qualquer fonte poluidora somente poderão ser lançados, direta ou

indiretamente, nos corpos de água, após o devido tratamento e desde que obedeçam às

condições padrões e exigências dispostas nesta resolução e em outras normas aplicáveis.

Enquanto não aprovados os respectivos enquadramentos, as águas doces serão

consideradas classe 2, as salinas e salobras classe 1, exceto se as condições de qualidade

atuais forem melhores, o que determinará a aplicação da classe mais rigorosa correspondente.

Aplicam-se às águas doces de classe 2 as condições e padrões da classe 1 previstos no

artigo 14º, à exceção do seguinte:

• Não será permitida a presença de corantes provenientes de fontes antrópicas que não

sejam removíveis por processo de coagulação, sedimentação e filtração convencionais;

• Coliformes termotolerantes: para uso de recreação de contato primário deverá ser

obedecida a Resolução CONAMA n.º 274/2000. Para os demais usos, não deverá ser

excedido um limite de 1.000 coliformes termotolerantes por 100 mililitros em 80% ou

mais de pelo menos 6 amostras coletadas durante o período de um ano, com

freqüência bimestral. A E. coli poderá ser determinada em substituição ao parâmetro

coliformes termotolerantes de acordo com limites estabelecidos pelo órgão ambiental

competente;

• Cor verdadeira: até 75 mg PtCo /L;

• Turbidez: até 100 NTU;

• DBO 5 dias a 20ºC até 5mg/L O

2

;

• OD, em qualquer amostras, não inferior a 5 mg/L O

2

;

• Clorofila a: até 30µg/L;

• Densidade de cianobactérias: até 50.000 cel/mL ou 5 mm

3

/L;

48

• Fósforo total: até 0,030 mg/L em ambientes lênticos, e, até 0,050 mg/L, em ambientes

intermediários, com tempo de residência entre 2 e 40 dias, e tributários diretos de

ambiente lêntico.

Na tabela 7 a seguir encontram-se alguns parâmetros inorgânicos característicos dos

corpos receptores classe 2 da Resolução n.º 357/2005 – CONAMA.

Tabela 7 – Alguns parâmetros inorgânicos característico dos corpos receptores

classe 2 da Resolução n.º 357/2005 – CONAMA – Art.14º

Metais Pesados

Valores Limites

Cádmio Total

0,001 mg/L Cd

Chumbo Total

0,01 mg/L Pb

Cobre Dissolvido

0,009 mg/L Cu

Cromo Total

0,05 mg/L Cr

Ferro Dissolvido

0,3 mg/L Fe

Manganês Total

0,1 mg/L Mn

Níquel Total

0,025 mg/L Ni

Prata Total

0,01 mg/L Ag

Zinco Total

0,18 mg/L Zn

3.6.2.2. Padrões de lançamento de efluentes em corpos receptores (Baseado Art.º 34)

Os efluentes de qualquer fonte poluidora somente poderão ser lançados, direta ou

indiretamente, nos corpos de água desde que obedeçam as condições e padrões previstos e

resguardadas outras exigências cabíveis:

• O efluente não deverá causar ou possuir potencial para causar efeitos tóxicos aos

organismos aquáticos no corpo receptor, de acordo com os critérios de toxicidade

estabelecidos pelo órgão ambiental competente;

49

• Os critérios de toxicidade previstos devem se basear em resultados de ensaios

ecotoxicológicos padronizados, utilizando organismos aquáticos, e realizados no

efluente.

Na tabela 8 a seguir estão dispostas algumas das condições e padrões de lançamento

de efluentes em corpos receptores da Resolução n.º 357/2005 – CONAMA – Art.34º.

Tabela 8 – Algumas Condições e padrões de lançamento de efluentes em corpos

receptores da Resolução 357/2005 – CONAMA – Art.34º

Parâmetros

Valores Limites

pH

5 a 9

Temperatura

Inferior a 40ºC

Cádmio Total

0,2 mg/L Cd

Chumbo Total

0,5 mg/L Pb

Cobre Dissolvido

1,0 mg/L Cu

Cromo Total

0,5 mg/L Cr

Ferro Dissolvido

15,0 mg/L Fe

Manganês Total

1,0 mg/L Mn

Níquel Total

2,0 mg/L Ni

Prata Total

0,1 mg/L Ag

Zinco Total

5,0 mg/L Zn

3.6.3. Termo de Ajustamento de Conduta (MINISTÉRIO PUBLICO, 2004)

Com vistas à regularização ambiental dos lançamentos de efluentes sanitários e

industriais lançados em desacordo com a legislação ambiental foi criado o Termo de

Compromisso de Ajustamento de Conduta (TAC) que foi celebrado entre o Ministério

Público (representado pela 45ª Promotoria de Justiça de Defesa do Meio Ambiente) e a

Companhia de Águas e Esgotos do RN (CAERN), em 16 de setembro de 2004, após tomar

conhecimento das investigações que apura responsabilidades pela poluição do Rio Potengi.

50

Nesse documento são estabelecidas obrigações e compromissos assumidos pela

CAERN (relativas ao Sistema de Tratamento de Efluentes –SITEL do Distrito Industrial de

Natal – DIN e ao tratamento dos esgotos sanitários), pelo IDEMA (relativas às análises

semestrais e controle dos resultados do efluente final após tratamento do SITEL-DIN e análise

da água subterrânea do SITEL para confirmar resultados do monitoramento realizado pela

CAERN), pela COMSAB (decidir alternativas para projeto executivo após receber resultado

da análise ambiental do IDEMA) e pela ARSBAN (comunicar À 45ª Promotoria de Justiça de

Defesa do Meio Ambiente, casos de descumprimento de cláusulas e prazos do presente

ajustamento).

51

CAPÍTULO 4

MATERIAIS E MÉTODOS

52

4. MATERIAS E MÉTODOS

4.1. DESCRIÇÃO DA INDÚSTRIA TÊXTIL

A indústria onde foram coletadas as amostras analisadas nasceu há mais de 40 anos,

numa pequena cidade no interior do Ceará, e hoje se encontra entre as maiores do mundo,

com várias unidades fabris espalhadas por todo o Brasil.

A unidade fabril onde foi realizada a pesquisa localiza-se no Distrito Industrial, em

São Gonçalo do Amarante/RN.

Seus produtos são tecidos em índigos (denim) para suprir as necessidades dos mais

diversos confeccionistas: Tecidos Básicos, Tecidos com efeito Flame, Tecidos Resinados e

Tecidos com Mistura de Títulos.

A produção média de tecido acabado produzido nesta unidade fabril é de 1.400.000

metros/mês, e a produção de fio tingido (máquina de beneficiamento do índigo) é cerca de

1.890.000 metros/mês.

O corante índigo utilizado na indústria vem na forma reduzida e diluído na seguinte

percentagem: 70% água e 30% corante.

A indústria realiza mensalmente manutenção preventiva e/ou corretiva em todas as

instalações da máquina de beneficiamento do índigo e de acabamento final.

A água utilizada na indústria é proveniente de poço particular com profundidade de

90m. O consumo médio de água para parte industrial é de 517m

3

/dia e o consumo médio de

água potável cerca de 11m

3

/dia, totalizando 528m

3

/dia, gerando um consumo mensal de

15.840 m

3

. A vazão liberada de efluente tratado para o SITEL-DIN é em média 7,5m

3

/hora.

O aterro utilizado pela indústria para envio do lodo é o BRASECO S/A, empresa que

detém concessão operacional do aterro sanitário da Região Metropolitana de Natal, na região

de Massaranduba, no município de Ceará-Mir im.

53

4.2. DESCRIÇÃO DO SISTEMA DE PRÉ-TRATAMENTO DE EFLUENTES

LÍQUIDOS

O efluente industrial gerado nas diversas etapas de produção é coletado em conjunto

num tanque de equalização e encaminhado para o tratamento. O sistema de tratamento do

efluente líquido é do tipo físico-químico com etapas de tratamentos preliminar, secundário e

terciário. A ETE é composta, de forma seqüencial, por: tanque de equalização (TE),

gradeamento (G), dois tanques de aeração paralelos (TA), tanque de neutralização (correção

de pH e adição de polieletrólitos), tanques de coagulação/floculação com quatro quadrantes e

aeração, e tratamento do lodo.

A linha de tratamento de lodo é composta por um tanque de decantação e

adensamento, seguido de leitos de secagem com duas câmaras.

Figura 4 – Seqüência dos processos utilizados na ETE da indústria em estudo

TE

COAGULAÇÃO

FLOCULAÇÃO

TRATAMENTO

DO

LODO

G

TA

EFLUENTE

AFLUENTE

NEUTRALIZAÇÃO

54

4.3. SELEÇÃO DOS PONTOS DE COLETAS

Foram definidos oito pontos de amostragem, sendo seis pontos localizados no

processo produtivo do beneficiamento têxtil e dois pontos na ETE, os mesmo s fora m

escolhidos devido gerarem efluentes, conforme descrição abaixo:

P1

Água Natural – Abastecimento do processo industrial

P2

Localizado na caixa de lavagem após umectação na máquina de Índigo

P3

Localizado na caixa de tingimento da máquina de Índigo

P4

Localizado na caixa de pré-umectação da etapa de Engomagem

P5

Localizado na caixa de Amaciamento

P6

Localizado abaixo do cilindro da Sanforizadeira – água natural para

resfriamento

P7

Entrada da ETE – Afluente

P8

Saída da ETE – Efluente

Na figura 5 a seguir encontra-se a distribuição de todos os pontos de coleta na

indústria pesquisada.

55

ADMINISTRAÇÃO INDUSTRIAL

LABORATÓ RIO

T.E.

ETE

LAB.

ETE

CONTROLE DE

QUALIDADE

T

E

C

E

L

A

G

E

M

MÁQUINA DE BENEFICIAMENTO - ÍNDIGO

ACABAMENTO TÊXTIL FINAL

ROLOS

DE FIOS

P6

P1

P5

P4

P7

P8

ENGOMAGEM

P2

P3

A

B

C

D

E

F

Legenda:

A – Escovagem H – 01 cx umectação

B – Chamuscagem I – 02 cxs lavagem

C – Amaciamento J – 06 cxs tingimento

D – Grupo de Secagem K – 02 cx lavagem

E – Rama L – Grupo pré-secagem

F –Sanforizadeira M – 01 cx pré-umectação

G – P al m e r N - Engomagem

G

H

I

J

K

L

M

N

I

J

K

Figura 5 – Distribuição dos pontos de coleta na indústria

56

4.4. PERÍODO E FREQUÊNCIA DE COLETAS

O período total de amostragem compreendeu de novembro de 2006 a fevereiro de

2007, com freqüência semanal, totalizando doze coletas.

4.5. METODOLOGIA DE COLETA E PRESERVAÇÃO DAS AMOSTRAS

Os procedimentos de coleta, preservação e armazenamento das amostras foram

realizados conforme orientação prevista no STANDARD METHODS (APHA-AWWA-

WPCF-2000).

Para as amostras das análises biológicas de coliformes termotolerantes, utilizaram-se

frascos de polietileno estéreis, de boca larga, com capacidade de 250ml. Para a esterilização,

os frascos eram levemente tampados, protegidas as bocas com papel alumínio e submetidos à

autoclavagem por 15 minutos a 121ºC. Na ocasião da coleta, os frascos eram preenchidos até

2/3 de sua capacidade. Imediatamente após a coleta, eram transportados para o Laborató rio de

Recursos Hídricos e Saneamento Ambiental – LARHISA, não havendo a necessidade de

preservação.

Para as análises físico-químicas, as amostras foram coletadas mediante enchimento de

reservatórios plásticos de 1,5 litros de volume, enchendo-os totalmente, os mesmos eram

lavados e enxaguados previamente com água destilada.

Para a determinação de oxigênio dissolvido utilizou-se o equipamento Oxímetro

Portátil Digimed - modelo DM-4.

Para a determinação de pH, condutividade elétrica, temperatura e sólidos totais

dissolvidos (STD) utilizou-se o equipamento Multi Função HACH – modelo sensION 156.

57

4.6. PARÂMETROS ANALISADOS E MÉTODOS UTILIZADOS

Os parâmetros analisados f oram : pH, oxigênio dissolvido (OD), alcalinidade total,

condutividade elétrica (CE), temperatura (T), cor, turbidez, DQO, sólidos suspensos totais

(SST), sólidos totais (ST), metais pesados (MP) e coliformes termoloterantes (CT).

O parâmetro Metais Pesados foi observado apenas nos Pontos de Coleta P1, P7 e P8,

analisando os seguintes metais: cádmio, chumbo, zinco, ferro, cromo, cobre, manganês, prata,

níquel.

A importância dos parâmetros físico-químicos e biológicos selecionados se deve às

características da carga contaminadora e complexa dos efluentes gerados pela indústria têxtil,

assim como das possibilidades de reuso avaliadas segundo as análises do efluente tratado,

com vistas a comparar com os padrões de qualidade previamente estabelecidos para algum

tipo de reuso.

Dos padrões para recebimento de efluentes líquidos no SITEL-DIN, foram escolhidos

parâmetros dos grupos “A” e “C”, com o objetivo de:

a) no caso dos parâmetros do grupo “A” – observar os problemas de corrosão, deposição e/ou

aderência nos equipamentos e tubulações, prejudicando o sistema de coleta e transporte;

b) no caso dos parâmetros do grupo “C” – verificar a concentração de metais pesados após o

tratamento, po is o s m e s mos não devem interferir negativamente nos processos de tratamento

biológico aeróbio e também não devem prejudicar a qualidade do lodo biológico tornando-o

inaceitável para aplicação no solo (uso como adubo orgânico).

58

4.6.1. PARÂMETRO MICROBIOLÓGICO

4.6.1.1. COLIFORMES TERMOTOLERANTES

Os coliformes de modo geral são os principais organismos utilizados na caracterização

microbiológica das águas. A escolha desse parâmetro para monitorar o efluente se deve à sua

ocorrência em grande escala no intestino humano e em outros animais de sangue quente.

Assim, a presença dessa bactéria (Escherichia coli) na água indica contaminação fecal e a

possibilidade de existência de outras bactérias patogênicas.

4.6.2. PARÂMETROS FÍSICO-QUÍMICOS

4.6.2.1. Potencial Hidrogeniônico (pH)

O pH representa a concentração de íons H

+

, dando uma indicação sobre a condição de

acidez, neutralidade ou alcalinidade de um determinado meio. É definido como o cologarítmo

decimal da concentração efetiva ou atividade dos íons hidrogênio. A escala de pH varia de 0 a

14. Quando o pH é igual a 7, indica um estado de neutralidade, a condição ácida ocorre

quando o pH é inferior a 7 e quando o pH é superior a 7 estabelecem-se condições básicas ao

meio .

Este parâmetro foi quantificado utilizando-se o Multi Função HACH – modelo

sensION 156, calibrado previamente com soluções padronizadas.

59

4.6.2.2. Temperatura (T)

A temperatura de um efluente é um parâmetro muito importante devido ao seu efeito

na vida aquática.

Normalmente a temperatura de um efluente tende a ser superior a do ar, exceto nos

meses de verão, devido ao calor específico da água. Além disso, os despejos industriais são

normalmente aquecidos (Metcalf & Eddy, 1991).

A elevação da temperatura torna o oxigênio menos solúvel (a água a 0ºC contém uma

concentração de 14mg/L de oxigênio, a 20ºC a concentração é de 9mg/L e a 35ºC é menor

que 7mg/L (Braile e Cavalcanti, 1993).

A temperatura foi determinada “in loco”, utilizando-se de um equipamento Multi

Função HACH – modelo sensION 156, calibrado previamente com soluções padronizadas.

4.6.2.3. Alcalinidade Total

A alcalinidade de uma água é a sua capacidade de neutralização de ácidos e equivale à

soma de todas as bases tituláveis. A alcalinidade é a medida de uma propriedade da água

associada à sua capacidade de tamponação e só pode ser interpretada em função de

substâncias específicas, quando a composição química da amostra analisada é conhecida. O

valor determinado pode variar significativamente, dependendo do valor do pH final usado

como referência.

É causada por sais alcalinos (carbonatos, bicarbonatos, hidróxidos – raros – e,

eventualmente, silicatos e fosfatos), principalmente de sódio e cálcio. As diversas espécies de

alcalinidade dependem do valor de pH, composição mineral, temperatura e força iônica. Os

60

carbonatos e bicarbonatos são comuns na maioria das águas naturais, devido à abundância de

carbonatos minerais na natureza.

Quando ocorre apenas a presença de carbonatos e bicarbonatos de cálcio e magnésio, o

teste de alcalinidade é igual ao teor de dureza. Em outras palavras, enquanto a dureza é

provocada pelos íons Ca e Mg (cátions), a alcalinidade é provocada pelos íons carbonatos e

bicarbonatos (ânions).

O sistema químico predominante na água natural é o equilíbrio dos íons bicarbonatos,

carbonatos e ácido carbônico, tendo usualmente maior prevalência o íon carbonato. Uma água

pode ter uma baixa alcalinidade, mas pode apresentar um valor relativamente alto de pH e

vice-versa. Isoladamente, a alcalinidade não tem grande importância como indicador de

qualidade da água, todavia, é muito importante para o controle dos processos de tratamento

das águas. Baixos valores de alcalinidade podem dificultar a saturação da água pelo

carbonato, que previne a corrosão nas partes metálicas do sistema de abastecimento.

O método de execução foi da titulação potenciométrica que se baseia na titulação de

um determinado volume (VA) de amostra com solução de ácido sulfúrico de normalidade N,

sob agitação discreta, até atingir o pH que corresponde ao ponto de inflexão ou de

equivalência da curva de titulação. Na prática da determinação da alcalinidade total de

amostras de águas naturais, residuárias domésticas e efluentes de lagoas e reservatórios de

estabilização, nos quais a principal fonte de alcalinidade é o sistema carbônico, o ponto de

inflexão está situado na faixa 4 < pH < 5, sendo comumente definido o pH = 4,5.

Determinado o volume de ácido (A), necessário para atingir tal ponto, a alcalinidade pode ser

da seguinte forma:

Alc Total (mg CaCO

3

/L) = N x A x 50000 (Equação 1)

VA

61

Onde: N – normalidade da solução de ácido sulfúrico

A – volume de ácido titulado

VA – volume da amostra

4.6.2.4. Cor

A cor de um efluente pode estar relacionada com sua idade. Efluentes novos ou

recentes apresentam geralmente uma cor clara, cinza acastanhada. Com o tempo, há um

aumento da concentração e de condições anaeróbias e a cor se torna cinza, cinza escuro e em

último estágio preta (Metcalf & Eddy, 1991).

No caso de um efluente têxtil, rico em corantes, a cor é variada e intensa. Além da

poluição estética, impede a passagem da luz necessária para a realização da fotossíntese,

responsável pela produção de parte do oxigênio necessário para a degradação da matéria

orgânica via aeróbia (Beltrame, 2000).

Na determinação da cor utilizou-se o método espectrofotométrico, num comprimento

de onda de 420nm.

4.6.2.5. Demanda Química de Oxigênio - DQO

A DQO, ou Demanda Química de Oxigênio, representa a quantidade de oxigênio

necessária para estabilizar quimicamente a matéria orgânica de uma água residuária, sem a

intervenção de microorganismos. Ela determina a quantidade de oxigênio necessária para a

oxidação de substâncias biodegradáveis ou não. Por isso, a DQO em um despejo é, em geral,

maior do que a DBO (Demanda Bioquímica de Oxigênio), em virtude da maior facilidade

62

com que grande número de compostos podem ser oxidados quimicamente do que

biologicamente.

A DQO, por ser mais simples e rápida, é mais utilizada do que a DBO. Além disso,

para efluentes de composição conhecida e constante, pode-se relacionar os dados da DQO

com os da DBO.

Este parâmetro foi determinado segundo o método titulométrico de refluxo fechado. A

DQO é usada como medida do equivalente em oxigênio do conteúdo de matéria em uma

amostra, passível de ser oxidada por um oxidante químico forte. A digestão é feita por duas

horas a 150ºC em um reator de DQO. Em seguida, as amostras são tituladas com sulfato

ferroso amoniacal (SFA), na presença do indicador ferroína. O cálculo da DQO, é feito

mediante a equação:

DQO = (V

B

– V

A

) x C (SFA) x 8.000 (Equação 2)

V

Am

Onde:

V

B

= volume da solução de SFA gasto na prova em branco (ml)

V

A

= volume da solução de SFA gasto na amostra (mL)

C (SFA) = concentração da solução padrão de SFA (Mol)

V

Am

= volume da amostra (mL)

A concentração da solução padrão era calculada segundo a equação:

C = V

DC

x 0,10 (Equação 3)

V.P

Onde:

V

DC

= volume do dicromato de potássio 0,016Mol

V.P = volume de SFA usado na titulação da padronização (mL)

63

4.6.2.6. Turbidez

A turbidez representa o grau de interferência com a passagem da luz através da água,

conferindo uma aparência turva à mesma. É a redução da transparência de uma amostra

devido à presença de material em suspensão.

Foi determinada em laboratório utilizando-se o método de leitura direta, empregando-

se um turbidímetro digital, de fabricação Digimed, modelo DM-C2, calibrado com soluções-

padrão.

4.6.2.7. Condutividade Elétrica (CE)

A condutividade elétrica expressa a capacidade de um meio de transmitir a corrente

elétrica. Em conseqüência, quando medida na água, é uma forma indireta de indicar a

concentração de sais dissolvidos e, para irrigação, indica o perigo de salinização do solo e

queda no rendimento das culturas.

Este parâmetro foi determinado “in loco”, mediante o emprego de um equipamento

Multi Função HACH – modelo sensION 156, calibrado previamente com soluções

padronizadas.

4.6.2.8. Oxigênio Dissolvido (OD)

O oxigênio dissolvido é a principal variável controladora das reações metabólicas nos

sistemas aquáticos e indiretamente traduz a qualidade da água. A concentração de oxigênio

dissolvido no meio líquido é resultante do balanço entre as fontes de consumo (biodegradação

64

aeróbia da matéria orgânica carbonácea e nitrogenada e oxidação de compostos inorgânicos,

principalmente a amônia) e produção (reaeração atmosférica e fotossíntese) (Sperling, 1996).

Este parâmetro foi determinado “in loco”, através de um oxímetro portátil, marca

Digimed, modelo DM-4.

4.6.2.9. Sólidos Totais (ST)

Analiticamente, o teor de sólidos totais é definido como toda matéria que permanece

como resíduo após evaporação a 103 – 105ºC. Este teor é formado pelos sólidos suspensos ou

não filtráveis e sólidos dissolvidos. O método utilizado na determinação de sólidos totais foi o

gravimétrico. Na figura 6 está apresentado a interrelação entre os sólidos.

Princípio: A amostra, bem misturada, é evaporada a peso constante em uma cápsula de

porcelana previamente pesada, a 103 – 105ºC, em banho-maria, em seguida resfriada no

dissecador. O acréscimo na massa inicial da cápsula corresponde ao teor de sólidos totais da

amost ra.

Cálculos - A concentração de sólidos totais é dada por:

ST (mg/L) = (A – B) x 1000 (Equação 4)

V

amostra

Onde:

A = massa do resíduo seco + cápsula de porcelana, em mg;

B = massa da cápsula de porcelana, em mg;

V

amostra

= volume de amostra, em mL.

65

Onde: ST – teor de sólidos totais; S.Sed. – teor sólidos sedimentáveis; SS – teor de sólidos em suspensão ou não

filtráveis; SD – teor de sólidos dissolvidos; SSV – teor de sólidos em suspensão voláteis; SSF – teor de sólidos

em suspensão fixos; SDV – teor de sólidos dissolvidos voláteis; SDF – teor de sólidos dissolvidos fixos; SVT –

teor de sólidos voláteis totais; SFT – teor de sólidos fixos totais.

(Fonte: Metcalf & Eddy, 1991)

FIGURA 6 - Interrelações de sólidos encontrados em águas e efluentes

Evaporação

SST

SDT

Incineração

SSV

SSF

SDV

SDF

SVT

SFT

ST

Filtração

Amo st ra

Evaporação

ST

Decantação

S. sed.

66

4.6.2.10. Sólidos Suspensos Totais (SST)

Sólidos suspensos provêm da porção da amostra que fica retida no filtro de fibra de

vidro padrão ao ser submetida à filtração. Seu teor é medido após evaporação a 103 – 105ºC

até peso constante. Das características físicas, o teor de matéria sólida é de grande

importância, em termos de controle de operações das unidades de tratamento de esgotos.

Em um efluente, os sólidos não filtráveis podem permanecer em suspensão por um

determinado tempo e então se sedimentam. Enquanto se encontram em suspensão, aumentam

a turbidez da água, impedindo a fotossíntese. Em grandes concentrações, podem matar os

peixes por entupimento ou ação abrasiva das guelras. Ao sedimentar, formam depósitos de

lodo no leito do rio ou lago, destruindo os espaços destinados à vida de certos organismos

(Beltrame, 2000).

O método utilizado foi o gravimétrico.

Princípio: A amostra, bem misturada, é filtrada através de uma membrana de fibra de

vidro previamente pesada e o resíduo retido na membrana é submetido a uma secagem

durante uma hora a 103 – 105ºC, em seguida resfriada no dissecador. O acréscimo de massa

obtido na membrana representa os sólidos suspensos totais.

Cálculos: SST (mg/L) = (A – B) x 1000 (Equação 5)

V

amostra

Onde:

A = massa da membrana + resíduo seco, em mg;

B = massa da membrana, em mg;

V

amostra

= volume de amostra, em mL.

67

4.6.2.11. Metais Pesados (MP)

Considera-se metais pesados aqueles em que a densidade é superior a 5g/cm

3

, ou seja,

cinco vezes superior à da água. Muitos destes metais são considerados como essenciais à vida,

mas ao atingirem certos limites de concentrações, tornam-se tóxicos e até mesmo letais

(Beltrame, 2000).

O método mais comum para remoção de metais pesados em um efluente é a

precipitação. Eles precipitam sob a forma de hidróxidos através da adição de uma solução

cáustica até um nível de pH correspondente à solubilidade mínima (Frutuoso, Vasconcelos,

Escaleira, 1999).

Os metais escolhidos para análises foram: cádmio, chumbo, zinco, ferro, cromo, cobre,

manganês, prata, níquel, após ter sido realizado ensaio exploratório de todos os metais

previstos no grupo “C” dos padrões de recebimentos de efluentes líquidos do SITEL-DIN,

selecionando-se apenas aqueles que apresentaram valores acima do limite de detecção do

equipamento de medição. Foi acrescido o metal Manganês, em virtude de ter apresentado

valores significativos em todas as análises realizadas.

O método utilizado foi a espectrometria de absorção atômica de chama, que é

adequada para todos os metais analisados.

Princípio: Em um espectrofotômetro de absorção atômica de chama a amostra é

aspirada diretamente para a chama e atomizada. Um raio de luz é direcionado através da

chama para um monocromador, onde um detector mede a quantidade de luz absorvida pelo

elemento atomizado na chama. Como cada metal possui um comprimento de onda

característico de absorção, utiliza-se uma lâmpada composta do mesmo elemento para evitar

interferências de radiação. A quantidade de energia de um comprimento de onda característico

68

absorvido na chama é proporcional à concentração do elemento na amostra. A chama de ar-

acetileno é utilizada na determinação de todos os metais.

Preparação: as amostras foram submetidas a uma digestão ácida com ácido nítrico,

para reduzir a interferência da matéria orgânica e converter os metais associados em metais

livres, permitindo a determinação espectrométrica. Durante a digestão, as amostras foram

concentradas 10 vezes para permitir a determinação de concentrações normalmente

desapercebidas pelo aparelho. O tempo de digestão e a quantidade de ácido nítrico utilizada

foram iguais para todas as amostras.

Para evitar erros devido a presença natural de alguns metais no ácido nítrico, foram

preparados brancos contendo as mesmas quantidades de ácido nítrico utilizadas nas amostras,

sofrendo o mesmo tempo de digestão.

Cálculos:

Concentração do metal (mg/L) = A x B (Equação 6)

C

Onde:

A = concentração do metal na solução digerida;

B = volume final da solução digerida (mL);

C = volume da amostra (mL)

69

4.7. MATERIAL UTILIZADO

Para a realização das análises de campo e laboratoriais foram utilizados os seguintes

materiais:

• Mult i Função HACH – modelo sensION 156;

• Oxímetro Portátil Digimed – modelo DM-4;

• Turbidímetro Digimed – modelo DM-C2;

• Estufa Bacteriológica Marcone – modelo MA-032;

• Estufa Bacteriológica Certomat – modelo BS-1;

• Titulador automático SCHOTT – modelo TritroLine Alpha;

• Banho-Maria;

• Digestor de DQO;

• Geladeira para conservação das amostras;

• Caixa de isopor para coleta das amostras;

• Caixa térmica para coleta das amostras;

• Destilador de água;

• Capela com exaustor;

• Bomba de pressa e a vácuo com filtro;

• Balança digital;

• Dessecador de vidro;

• Autoclave;

• Espectrofotômetro;

• Vidraria;

• Reagentes;

• Microcomputador;

• Frascos plásticos para coleta.

70

CAPÍTULO 5

APRESENTAÇÃO E DISCUSSÃO

DOS RESULTADOS

71

5. APRESENTAÇÃO E DISCUSSÃO DOS RESULTADOS

5.1. ANÁLISE ESTATÍSTICA DOS DADOS

Devido a grande variabilidade de parâmetros analisados e às oscilações dos

resultados tornou-se necessário a aplicação de um tratamento estatístico baseado em gráficos

de variação temporal das amostras e da distribuição de valores em pontos de mínimo e

máximo, primeiro quartil (25%) e terceiro quartil (75%) e mediana (gráfico Box & Whisker),

para uma melhor compreensão destes.

Neste capítulo são apresentados e analisados os resultados obtidos durante a fase

experimental de monitoramento do efluente líquido têxtil.

As amostragens aconteceram no período de novembro de 2006 a fevereiro de 2007,

com freqüência semanal, totalizando doze coletas, realizadas preferencialmente no turno

matutino, devido à rotina necessária para as análises posteriores à coleta, como também da

disponibilidade da indústria.

A indústria analisada opera 24 horas por dia, parando apenas uma vez por mês para

limpeza e manutenção preventiva. Nos processos industriais utilizados não ocorre variação

constantemente.

Os valores que se utilizou para comentário dos resultados de todos os parâmetros

monitorados foram os valores médio aritméticos, identificados nas Tabelas de E stat íst ica

Básica – Tabelas 9 a 16.

Para o cálculo de Eficiência Global dos parâmetros de cor, condutividade elétrica,

sólidos totais, sólidos suspensos totais, DQO, metais pesados e turbidez, utilizou-se a seguinte

fórmula:

Ef = Valor MA(P7) - Valor MA (P8) x 100, (Equação 7)

Valor MA (P7)

72

Onde:

Valor MA (P7) – é o valor médio aritmético do parâmetro analisado no ponto de

coleta P7;

Valor MA (P8) – é o valor médio aritmético do parâmetro analisado no ponto de

coleta P8.

Tabela 9 - Estatística básica P1 (Água Natural )

P AR ÂM E T RO

N

Média

Mediana

Mínimo

Máximo

Primeiro

Quartil

Terceiro

Quartil

Desv.

Padrão

pH

12

6,35

6,46

5,25

6,93

6,16

6,65

0,47

Temperatura (ºC)

12

50,17

50,70

41,20

53,30

49,63

51,75

3,20

Condutividade

(mS/cm)

12

0,156

0,148

0,127

0,225

0,147

0,156

0,024

OD (mg/L)

12

5,05

5,23

4,10

5,33

4,88

5,29

0,37

DQO (mg/L)

12

38,33

38,00

36,00

42,00

38,00

1,44

Alcalinidade

(mg CaCO

3

/L)

12

5,81

4,42

2,80

18,80

3,87

5,78

4,30

Turbidez (NTU)

12

1,82

1,25

0,25

7,58

0,78

1,87

1,99

Cor (PtCo)

12

0,00

Sól. Totais

(mg/L)

12

1,56

1,55

1,00

2,30

1,30

1,76

0,36

Sól. Suspensos

Totais (mg/L)

12

0,87

0,40

2,20

0,40

1,30

0,74

Cádmio (mg

Cd/L)

6

0,005

0,000

0,028

0,000

0,011

Chumbo (mg

Pb/L)

6

0,047

0,000

0,160

0,000

0,090

0,073

Zinco (mg Zn/L)

6

0,036

0,024

0,016

0,096

0,017

0,037

0,031

Ferro (mg Fe/L)

6

0,153

0,078

0,000

0,424

0,019

0,272

0,179

Cromo (mg Cr/L)

6

0,039

0,032

0,000

0,104

0,004

0,060

0,041

Cobre (mg Cu/L)

6

0,019

0,020

0,012

0,024

0,013

0,024

0,006

Manganês (mg

Mn/L)

6

0,014

0,008

0,000

0,040

0,000

0,025

0,017

Prata (mg Ag/L)

6

0,010

0,005

0,000

0,028

0,000

0,018

0,012

Níquel (mg Ni/L)

6

0,023

0,000

0,096

0,000

0,033

0,040

Legenda: N – nº de amostras, Primeiro quartil – corresponde a 25%, Terceiro quartil – corresponde a 7 5%.

73

Tabela 10 - Estatística básica P2 (Lavagem)

P AR ÂM E T RO

N

Média

Mediana

Mínimo

Máximo

Primeiro

Quartil

Terceiro

Quartil

Desv.

Padrão

pH

12

11,87

11,91

11,49

12,04

11,79

12,00

0,16

Temperatura (ºC)

12

45,65

45,70

39,80

51,40

45,18

46,55

2,66

Condutividade

(mS/cm)

12

11,548

10,275

8,480

22,800

9,270

12,333

3,971

OD (mg/L)

12

4,31

4,22

4,11

4,82

4,18

4,34

0,23

DQO (mg/L)

11

1034,36

980,00

930,00

1500,00

960,00

1015,00

163,34

Alcalinidade

(mg CaCO

3

/L)

12

1105,20

1028,47

343,92

2027,20

834,07

1375,82

487,09

Turbidez (NTU)

12

98,25

100,33

69,40

138,60

87,29

108,08

18,77

Cor (PtCo)

12

166,42

162,40

156,88

188,93

159,15

170,96

9,82

Sól. Totais

(mg/L)

12

108,88

110,45

97,80

119,90

108,18

110,83

5,87

Sól. Suspensos

Totais (mg/L)

12

5,42

5,50

3,20

9,80

3,50

6,40

1,98

Legenda: N – nº de amostras, Primeiro quartil – corresponde a 25%, Terceiro quartil – corresponde a 75%.

Tabela 11 - Estatística básica P3 (Tingimento)

P AR ÂM E T RO

N

Média

Mediana

Mínimo

Máximo

Primeiro

Quartil

Terceiro

Quartil

Desv.

Padrão

pH

12

10,88

10,82

10,71

11,11

10,76

11,05

0,16

Temperatura (ºC)

12

51,10

52,00

39,80

54,90

50,55

53,20

3,91

Condutividade

(mS/cm)

12

14,656

11,365

7,240

48,500

10,415

13,453

10,981

OD (mg/L)

12

3,72

3,81

3,23

3,98

3,60

3,90

0,24

DQO (mg/L)

11

1838,91

1838,00

1800,00

1875,00

1825,00

1860,00

26,91

Alcalinidade

(mg CaCO

3

/L)

12

935,77

912,50

287,92

1700,00

828,25

1098,46

351,88

Turbidez (NTU)

12

5310,00

5285,00

4940,00

5820,00

5070,00

5473,50

291,95

Cor (PtCo)

12

1798,55

1889,08

1171,15

1997,57

1700,69

1979,29

247,46

Sól. Totais

(mg/L)

12

132,59

76,00

63,20

708,90

70,68

82,45

182,69

Sól. Suspensos

Totais (mg/L)

12

9,97

9,90

7,40

14,40

8,65

10,70

1,90

Legenda: N – nº de amostras, Primeiro quartil – corresponde a 25%, Terceiro quartil – corresponde a 75%.

74

Tabela 12 - Estatística básica P4 (Engomagem)

P AR ÂM E T RO

N

Média

Mediana

Mínimo

Máximo

Primeiro

Quartil

Terceiro

Quartil

Desv.

Padrão

pH

12

10,06

10,04

9,87

10,35

9,94

10,11

0,15

Temperatura (ºC)

12

52,44

52,65

41,30

56,70

51,73

55,13

4,05

Condutividade

(mS/cm)

12

3,247

2,865

1,350

5,950

2,420

4,090

1,327

OD (mg/L)

12

3,88

3,89

3,78

3,97

3,84

3,92

0,06

DQO (mg/L)

11

134,45

138,00

113,00

160,00

117,50

150,00

17,43

Alcalinidade

(mg CaCO

3

/L)

12

519,75

515,43

91,44

825,60

423,38

650,21

209,19

Turbidez (NTU)

12

426,93

405,60

80,00

1092,00

230,00

546,00

270,44

Cor (PtCo)

12

185,37

189,11

105,55

256,19

176,58

198,10

35,37

Sól. Totais

(mg/L)

12

39,49

38,45

28,70

77,70

31,25

40,20

13,01

Sól. Suspensos

Totais (mg/L)

12

1,02

0,60

0,04

4,40

0,40

1,30

1,17

Legenda: N – nº de amostras, Primeiro quartil – corresponde a 25%, Terceiro quartil – corresponde a 75%.

Tabela 13 - Estatística básica P5 (Amaciamento)

P AR ÂM E T RO

N

Média

Mediana

Mínimo

Máximo

Primeiro

Quartil

Terceiro

Quartil

Desv.

Padrão

pH

11

9,21

9,31

8,95

9,41

8,99

9,35

0,19

Temperatura (ºC)

11

46,22

46,30

42,50

50,20

45,10

47,85

2,36

Condutividade

(mS/cm)

11

4,341

4,280

2,650

7,060

3,815

4,480

1,120

OD (mg/L)

11

2,90

2,93

2,68

3,10

2,77

3,06

0,16

DQO (mg/L)

11

3081,73

3200,00

2050,00

3670,00

2865,00

3372,50

443,95

Alcalinidade

(mg CaCO

3

/L)

11

226,96

168,72

97,54

886,40

158,28

180,50

220,21

Turbidez (NTU)

11

3282,54

2910,00

2836,67

7180,00

2859,64

2932,00

1293,23

Cor (PtCo)

12

1013,37

1004,72

908,34

1139,18

947,06

1083,68

84,06

Sól. Totais

(mg/L)

11

384,21

381,50

331,80

441,10

362,15

407,20

33,79

Sól. Suspensos

Totais (mg/L)

11

21,03

18,60

14,28

39,60

16,33

23,30

7,38

Legenda: N – nº de amostras, Primeiro quartil – corresponde a 25%, Terceiro quartil – corresponde a 75%.

75

Tabela 14 - Estatística básica P6 (Sanforizadeira)

P AR ÂM E T RO

N

Média

Mediana

Mínimo

Máximo

Primeiro

Quartil

Terceiro

Quartil

Desv.

Padrão

pH

11

6,87

6,88

5,83

7,74

6,83

7,02

0,48

Temperatura (ºC)

11

35,27

34,70

29,90

38,90

34,15

37,30

2,63

Condutividade

(mS/cm)

11

0,135

0,125

0,118

0,172

0,122

0,141

0,018

OD (mg/L)

11

3,48

3,08

3,82

3,33

3,67

0,24

DQO (mg/L)

11

40,36

40,00

36,00

48,00

38,00

42,00

3,67

Alcalinidade

(mg CaCO

3

/L)

11

3,55

3,60

2,80

4,12

3,48

3,70

0,33

Turbidez (NTU)

11

24,20

26,28

1,82

28,80

24,65

27,65

7,61

Cor (PtCo)

11

2,80

1,78

1,05

13,28

1,65

2,02

3,49

Sól. Totais

(mg/L)

11

46,11

39,20

25,00

126,60

36,50

45,20

27,63

Sól. Suspensos

Totais (mg/L)

11

0,38

0,40

0,22

0,40

0,05

Legenda: N – nº de amostras, Primeiro quartil – corresponde a 25%, Terceiro quartil – corresponde a 75%.

Tabela 15 - Estatística básica P7 (Afluente)

P AR ÂM E T RO

N

Média

Mediana

Mínimo

Máximo

Primeiro

Quartil

Terceiro

Quartil

Desv.

Padrão

pH

12

11,25

11,04

11,49

11,15

11,34

0,15

Temperatura (ºC)

12

41,70

41,35

38,00

47,30

39,73

42,35

2,96

Condutividade

(mS/cm)

12

7,373

7,125

5,390

14,550

6,115

7,390

2,377

OD (mg/L)

12

2,41

2,21

2,61

2,33

2,49

0,12

DQO (mg/L)

11

879,18

875,00

713,00

980,00

863,00

919,50

69,28

Alcalinidade

(mg CaCO

3

/L)

12

1050,01

1164,14

264,96

1778,00

806,63

1316,46

456,34

Turbidez (NTU)

12

1597,50

1645,00

1000,00

2410,00

1172,50

2000,00

485,82

Cor (PtCo)

12

1156,77

1130,33

909,89

1410,25

1062,65

1254,48

147,31

Sól. Totais

(mg/L)

12

107,47

79,50

63,60

405,60

70,70

97,53

94,87

Sól. Suspensos

Totais (mg/L)

12

5,72

6,20

4,40

6,80

4,80

6,45

0,98

Cádmio (mg

Cd/L)

6

0,030

0,016

0,000

0,120

0,003

0,028

0,045

Chumbo (mg

Pb/L)

6

0,225

0,025

0,000

0,700

0,000

0,463

0,331

Zinco (mg Zn/L)

6

0,136

0,125

0,084

0,190

0,120

0,160

0,038

Ferro (mg Fe/L)

6

0,410

0,387

0,095

0,900

0,241

0,470

0,281

Cromo (mg Cr/L)

6

0,115

0,066

0,000

0,340

0,013

0,185

0,137

Cobre (mg Cu/L)

6

0,083

0,085

0,052

0,100

0,080

0,095

0,017

Manganês (mg

Mn/L)

6

0,071

0,050

0,016

0,150

0,040

0,105

0,052

Prata (mg Ag/L)

6

0,025

0,014

0,000

0,060

0,002

0,050

0,028

Níquel (mg Ni/L)

6

0,185

0,200

0,076

0,300

0,149

0,200

0,076

Legenda: N – nº de amostras, Primeiro quartil – corresponde a 25%, Terceiro quartil – corresponde a 75%.

76

Tabela 16 - Estatística básica P8 (Efluente)

P AR ÂM E T RO

N

Média

Mediana

Mínimo

Máximo

Primeiro

Quartil

Terceiro

Quartil

Desv.

Padrão

pH

12

8,10

7,74

8,63

7,86

8,29

0,27

Temperatura (ºC)

12

35,42

35,00

33,90

38,20

34,78

35,68

1,19

Condutividade

(mS/cm)

12

6,224

6,120

4,340

10,880

5,345

6,613

1,670

OD (mg/L)

12

4,68

4,58

4,85

4,63

4,71

0,07

DQO (mg/L)

11

202,73

190,00

175,00

300,00

186,50

210,00

34,77

Alcalinidade

(mg CaCO

3

/L)

12

911,28

866,61

233,84

1838,00

690,73

1133,61

461,62

Turbidez (NTU)

12

221,05

237,10

20,00

490,00

124,35

290,25

131,02

Cor (PtCo)

12

180,15

169,71

92,21

296,77

142,65

217,49

55,82

Sól. Totais

(mg/L)

12

63,21

64,00

48,20

73,00

61,28

65,65

6,67

Sól. Suspensos

Totais (mg/L)

12

2,58

1,40

1,00

4,40

1,40

4,40

1,61

Cádmio (mg

Cd/L)

6

0,049

0,030

0,000

0,150

0,017

0,060

0,055

Chumbo (mg

Pb/L)

6

0,190

0,020

0,000

0,600

0,000

0,385

0,281

Zinco (mg Zn/L)

6

0,257

0,090

0,032

1,120

0,080

0,123

0,424

Ferro (mg Fe/L)

6

0,253

0,273

0,030

0,460

0,101

0,395

0,183

Cromo (mg Cr/L)

6

0,089

0,018

0,000

0,270

0,004

0,178

0,125

Cobre (mg Cu/L)

6

0,065

0,075

0,024

0,080

0,060

0,080

0,022

Manganês (mg

Mn/L)

6

0,079

0,055

0,020

0,160

0,037

0,130

0,061

Prata (mg Ag/L)

6

0,023

0,009

0,000

0,060

0,002

0,048

0,029

Níquel (mg Ni/L)

6

0,182

0,168

0,056

0,300

0,109

0,275

0,103

Legenda: N – nº de amostras, Primeiro quartil – corresponde a 25%, Terceiro quartil – corresponde a 75%.

77

5.2. PARÂMETRO MICROBIOLÓGICO

5.2.1. Coliformes Termotolerantes

Devido à indústria possuir um pré-tratamento que recebe apenas efluente líquido

industrial, não se verificou a presença de coliformes durante quatro semanas de

monitoramento, onde posteriormente paramos de realizar estas análises devido à repetição do

seu resultado (zero).

Só tem importância quando se incorpora ao esgoto industrial o esgoto doméstico.

5.3. PARÂMETROS FÍSICO-QUÍMICOS

5.3.1. Potencial Hidrogeniônico (pH)

Os valores de pH dos pontos P1 a P8 estão representados nas Tabelas 9 a 16 –

Estatística básica e nas Figuras 7 e 8 (gráfico Box & Whisker – Distribuição da concentração

do pH e a Variação temporal do pH).

Os valores médios dos pontos P1 a P8 variaram de 6,35 a 11,87. Os valores médios

dos pontos P1 e P6 se aproximaram da condição de neutralidade devido ser água natural. Os

valores médios dos outros pontos ficaram na faixa de 8,10 a 11,87, devido a presença de soda

nos processos, principalmente, de umectação (P2) e tingimento (P3).

Após o pré-tratamento o valor médio na saída da ETE, ponto P8, foi de 8,10.

De acordo com os Padrões para recebimento de efluentes líquidos no SITEL-DIN, o

pH recomendado é na faixa de 6 – 9, estando o efluente portanto dentro dos padrões

permitidos.

78

Distribuição da concentração do pH

Mediana

25%-75%

Min-Max

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

Figura 7 – Gráfico Box & Whisker – Distribuição da concentração do pH

pH

P1

P2

P3

P4

P5

P6

P7

P8

09/11

16/11

23/11

30/11

07/12

14/12

21/12

11/01

18/01

25/01

01/02

08/02

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

Figura 8 – Variação Temporal do pH

79

5.3.2. Temperatura

Nas Tabelas 9 a 16 – Estatística básica – encontrou-se os valores de temperatura de

todos os pontos, os quais também estão representados nas Figuras 9 e 10 (gráfico Box &

Whisker da Distribuição da concentração de Temperatura e a Variação temporal da

Temperatura).

A variação nos valores médios (P1 a P8) ficaram na faixa de 35,27ºC a 52,44ºC. Os

valores médios de temperatura mais baixos foram encontrados nos pontos P6 (35,27ºC) e P8

(35,42ºC), onde se localiza o acabamento têxtil (água natural para resfriamento do cilindro da

Sanforizadeira) e a saída da ETE (pré-tratamento), respectivamente.

Os valores médios mais altos de temperatura foram verificados nos pontos P1

(50,17ºC), P3 (51,10ºC) e P4 (52,44ºC), onde P1 é água natural de abastecimento do processo

industrial pré-aquecida, P3 é caixa de tingimento e P4 localiza-se no processo de engomagem,

todos esses pontos trabalham com altas temperaturas.

Após o pré-tratamento o valor médio encontrado na saída da ETE, ponto P8, foi de

35,42ºC.

De acordo com os Padrões para recebimento de efluentes líquidos no SITEL-DIN, a

temperatura recomendada é 40ºC, e assim, o efluente se encontra dentro do limite

estabelecido.

80

Distribuição da concentração de temperatura

Mediana

25%-75%

Min-Max

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8

28

30

32

34

36

38

40

42

44

46

48

50

52

54

56

58

º C

Figura 9 – Gráfico Box & Whisker – Distribuição da concentração da temperatura

Temperatura (º C)

P1

P2

P3

P4

P5

P6

P7

P8

09/11

16/11

23/11

30/11

07/12

14/12

21/12

11/01

18/01

25/01

01/02

08/02

28

30

32

34

36

38

40

42

44

46

48

50

52

54

56

58

Figura 10 – Variação Temporal da temperatura

81

5.3.3. Condutividade Elétrica (CE)

Pode-se observar nas Tabelas 9 a 16, a Estatística Básica dos pontos P1 a P8, e nas

Figuras 11 e 12 (gráfico Box & Whisker da Distribuição da concentração da Condutividade

Elétrica e a Variação temporal da Condutividade Elétrica de todos os pontos).

Mostrou-se também a representação individual dos pontos P1 e P6 para melhor

visualização dos resultados. Nas Figuras 13 e 15 - Distribuição da concentração da CE

(gráfico Box & Whisker), e nas Figuras 14 e 16 - Variação Temporal da CE.

O ponto P1 – água natural - obteve o menor valor médio (0,16 mS/cm) e o ponto P3 –

caixa de tingimento, onde ocorre a adição de vários auxiliares químicos - o maior valor médio

(14,66 mS/cm).

Na coleta 09/11/2006 ocorreu um pico no ponto P3 – caixa de tingimento,

provavelmente devido a troca de banho, pois a indústria em estudo faz manutenção preventiva

sempre no início do mês.

Após o pré-tratamento o valor médio encontrado na saída da ETE, ponto P8, foi de

6,22 mS/cm = 6,22 dS/cm.

Como não há valor limite de referência para CE segundo os Padrões para recebimento

de efluentes líquidos no SITEL-DIN, realizou-se então uma análise de acordo com os

“Critérios de Avaliação para Reutilização da Água Residuária Tratada em Irrigação de

Campos de Esportes, Pátios de Colégios e Indústrias, Parques e jardins com contato público

(Brito, 1999), onde o valor do efluente final (P8) após ajustes de unidades de medidas,

enquadra-se em Grau de Risco Elevado para uso, conforme Anexo 3.

82

Distribuição da concentração de condutividade

Mediana

25%-75%

Min-Max

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8

-10

-5

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

mS/cm

Figura 11 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da concentração da

Condutividade Elétrica

Condutividade (mS/cm)

P1

P2

P3

P4

P5

P6

P7

P8

09/11

16/11

23/11

30/11

07/12

14/12

21/12

11/01

18/01

25/01

01/02

08/02

-10

-5

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

Figura 12 – Variação Temporal da Condutividade Elétrica

83

Distribuição da concentração de condutividade

Mediana = 0,148

25%-75%

= (0,1465, 0,1575)

Min-Max

= (0,127, 0,225)

P1

0,12

0,14

0,16

0,18

0,20

0,22

0,24

mS/cm

Figura 13 - Gráfico Box & Whisker - Distribuição da concentração da

Condutividade Elétrica no Ponto P1

P1

Condutividade (mS/cm)

09/11

16/11

23/11

30/11

07/12

14/12

21/12

11/01

18/01

25/01

01/02

08/02

0,12

0,14

0,16

0,18

0,20

0,22

0,24

Figura 14 - Variação Temporal da Condutividade Elétrica no ponto P1

84

Distribuição da concentração de condutividade

Mediana = 0,125

25%-75%

= (0,121, 0,141)

Min-Max

= (0,118, 0,172)

P6

0,11

0,12

0,13

0,14

0,15

0,16

0,17

0,18

mS/cm

Figura 15 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da concentração da

Condutividade Elétrica no ponto P6

P6

Condutividade (mS/cm)

09/11

16/11

23/11

30/11

07/12

14/12

21/12

11/01

18/01

25/01

01/02

08/02

0,11

0,12

0,13

0,14

0,15

0,16

0,17

0,18

Figura 16 - Variação Temporal da Condutividade Elétrica no ponto P6

85

5.3.4. Oxigênio Dissolvido (OD)

Os valores de OD dos pontos P1 a P8 estão representados nas Tabelas 9 a 16 –

Estatística básica e nas Figuras 17 e 18 (gráfico Box & Whisker – Distribuição da

concentração de OD e a Variação temporal de OD).

Os valores médios dos pontos P1 a P8 variaram de 2,41 a 5,05 mg/L. O valor médio

mais baixo encontrado foi de 2,41 mg/L no ponto P7 – entrada da ETE (pré-tratamento), e o

maior valor médio verificado foi no ponto P1, 5,05 mg/L, água natural de abastecimento do

processo industrial.

Após o pré-tratamento o valor médio encontrado na saída da ETE, ponto P8, foi de

4,68 mg/L. O fato da recuperação do oxigênio dissolvido em relação à entrada e saída da

ETE, explica-se devido à boa aeração nos processos utilizados na ETE em estudo.

Como não há valor limite de referência para OD segundo os Padrões para recebimento

de efluentes líquidos no SITEL-DIN, realizou-se então uma análise de acordo com as

“Condições e Padrões de corpos receptores classe 2 (Resolução n.º 357/2005 – CONAMA),

disposta no item 3.6.2.1., que estabelece valor de OD > 5mg/LO

2

, portanto o efluente de saída

da ETE (P8) encontra-se abaixo dos limites de referência adotado.

86

Distribuição da concentração de Oxigênio Dissolvido

Mediana

25%-75%

Min-Max

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0

4,5

5,0

5,5

mg/L

Figura 17 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da concentração de

Oxigênio Dissolvido

Oxigênio Dissolvido-OD (mg/L)

P1

P2

P3

P4

P5

P6

P7

P8

09/11

16/11

23/11

30/11

07/12

14/12

21/12

11/01

18/01

25/01

01/02

08/02

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0

4,5

5,0

5,5

Figura 18 - Variação Temporal de Oxigênio Dissolvido

87

5.3.5. Alcalinidade Total

Os valores encontrados para Alcalinidade Total são visualizados através das Tabelas 9

a 16 - Estatística básica e das Figuras 19 e 20 (gráfico Box & Whisker – Distribuição da

concentração da Alcalinidade Total e a Variação temporal da Alcalinidade Total de todos os

pontos).

A representação individual dos pontos P1 e P6 está visualizada nas Figuras 21 e 23 -

Distribuição da concentração da Alcalinidade Total (gráfico Box & Whisker), e nas Figuras

22 e 24 - Variação Temporal da Alcalinidade Total, para melhor visualização dos resultados.

Os valores médios apresentados variam de 5,81 a 1105,20 mgCaCO

3

/L entre os pontos

P1 a P8. O menor valor médio mostra-se no ponto P1 água natural para abastecimento

industrial e o maior valor médio no ponto P2 devido a grande utilização de soda nesta etapa

do processo.

Após o pré-tratamento o valor médio encontrado na saída da ETE, ponto P8, foi de

911,28 mgCaCO

3

/L.

Não há valor limite para referência segundo os Padrões para recebimento de efluentes

líquidos no SITEL-DIN, neste parâmetro.

Os altos valores de alcalinidade total obtidos no ponto P2 (AT = 1105,20 mgCaCO

3

/L

com pH = 11,87) é ocasionado principalmente por carbonatos, e os valores obtidos nos pontos

P1 (AT = 5,81 mgCaCO

3

/L com pH = 6,35) e P8 (AT = 911,28 mgCaCO

3

/L com pH = 8,10)

é provocado pela presença de bicarbonatos e carbonatos, segundo Hammer, 1979, que define:

pH > 8,3 – Alcalinidade provocada por carbonatos;

pH entre 4,5 e 8,3 – Alcalinidade provocada por bicarbonatos e carbonatos.

88

Distribuição da concentração de alcalinidade total

Mediana

25%-75%

Min-Max

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8

0

100

200

300

400

500

600

700

800

900

1000

1100

1200

1300

1400

1500

1600

1700

1800

1900

2000

2100

mg CaCO

3

/L

Figura 19 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da concentração de

Alcalinidade Total

Alcalinidade Total (mg CaCO

3

/L)

P1

P2

P3

P4

P5

P6

P7

P8

09/11

16/11

23/11

30/11

07/12

14/12

21/12

11/01

18/01

25/01

01/02

08/02

0

100

200

300

400

500

600

700

800

900

1000

1100

1200

1300

1400

1500

1600

1700

1800

1900

2000

2100

Figura 20 - Variação Temporal de Alcalinidade Total

89

Distribuição da concentração de alcalinidade total

Mediana = 4,42

25%-75%

= (3,86, 5,905)

Min-Max

= (2,8, 18,8)

P1

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

mg CaCO

3

/L

Figura 21 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da concentração de

Alcalinidade Total no ponto P1

P1

Alcalinidade Total (mg CaCO3/L)

09/11

16/11

23/11

30/11

07/12

14/12

21/12

11/01

18/01

25/01

01/02

08/02

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

Figura 22 - Variação Temporal de Alcalinidade Total no ponto P1

90

Distribuição da concentração de alcalinidade total

Mediana = 3,6

25%-75%

= (3,48, 3,72)

Min-Max

= (2,8, 4,12)

P6

2,6

2,8

3,0

3,2

3,4

3,6

3,8

4,0

4,2

mg CaCO

3

/L

Figura 23 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da concentração de

Alcalinidade Total no ponto P6

P6

Alcalinidade Total (mg CaCO3/L)

09/11

16/11

23/11

30/11

07/12

14/12

21/12

11/01

18/01

25/01

01/02

08/02

2,6

2,8

3,0

3,2

3,4

3,6

3,8

4,0

4,2

Figura 24 - Variação Temporal de Alcalinidade Total no ponto P6

91

5.3.6. Turbidez

Está apresentado nas Tabelas 9 a 16 - Estatística básica e nas Figuras 25 e 26 (gráfico

Box & Whisker – Distribuição da concentração da Turbidez e a Variação temporal da

Turbidez de todos os pontos).

A representação individual dos pontos P1, P2 e P6 está visualizada nas Figuras 27, 29

e 31 - Distribuição da concentração da Turbidez (gráfico Box & Whisker) e nas Figuras 28,

30 e 32 – Variação temporal da Turbidez, para melhor visualização dos resultados.

Os valores médios monitorados variam de 1,82 a 5310 NTU. O menor valor médio

encontra-se no ponto P1 (água natural para abastecimento industrial) e os maiores valores

médios nos pontos P3 (tingimento) e P5 (amaciamento - acabamento), onde são adicionados

produtos químicos como corante, soda, redutores, amaciantes, goma e umectantes.

Após o pré-tratamento o valor médio encontrado na saída da ETE, ponto P8, foi de

221,05 NTU.

Como não há valor limite de referência para Turbidez segundo os Padrões para

recebimento de efluentes líquidos no SITEL-DIN, realizou-se então uma análise de acordo

com as “Condições e Padrões de corpos receptores classe 2 (Resolução n.º 357/2005 –

CONAMA), disposta no item 3.6.2.1. dessa dissertação, que estabelece valor de Turbidez até

100 NTU, portanto o efluente de saída da ETE (P8) não mostrou um resultado satisfatório em

relação ao padrão estabelecido.

92

Distribuição da concentração de turbidez

Mediana

25%-75%

Min-Max

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

4500

5000

5500

6000

6500

7000

7500

NTU

Figura 25 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da concentração de Turbidez

Turbidez (NTU)

P1

P2

P3

P4

P5

P6

P7

P8

09/11

16/11

23/11

30/11

07/12

14/12

21/12

11/01

18/01

25/01

01/02

08/02

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

4500

5000

5500

6000

6500

7000

7500

Figura 26 - Variação Temporal de Turbidez

93

Distribuição da concentração de turbidez

Mediana = 1,25

25%-75%

= (0,775, 2,025)

Min-Max

= (0,25, 7,58)

P1

-1

0

1

2

3

4

5

6

7

8

NTU

Figura 27 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da concentração de Turbidez

no ponto P1

P1

Turbidez (NTU)

09/11

16/11

23/11

30/11

07/12

14/12

21/12

11/01

18/01

25/01

01/02

08/02

-1

0

1

2

3

4

5

6

7

8

Figura 28 - Variação Temporal de Turbidez no ponto P1

94

Distribuição da concentração de turbidez

Mediana = 100,325

25%-75%

= (85,86, 108,16)

Min-Max

= (69,4, 138,6)

P2

60

70

80

90

100

110

120

130

140

150

NTU

Figura 29 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da concentração de Turbidez

no ponto P2

P2

Turbidez (NTU)

09/11

16/11

23/11

30/11

07/12

14/12

21/12

11/01

18/01

25/01

01/02

08/02

60

70

80

90

100

110

120

130

140

150

Figura 30 - Variação Temporal de Turbidez no ponto P2

95

Distribuição da concentração de turbidez

Mediana = 26,28

25%-75%

= (24, 28)

Min-Max

= (1,82, 28,8)

P6

0

5

10

15

20

25

30

NTU

Figura 31 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da concentração de Turbidez

no ponto P6

P6

Turbidez (NTU)

09/11

16/11

23/11

30/11

07/12

14/12

21/12

11/01

18/01

25/01

01/02

08/02

0

5

10

15

20

25

30

Figura 32 - Variação Temporal de Turbidez no ponto P6

96

5.3.7. Cor

Pode-se observar nas Tabelas 9 a 16, a Estatística Básica dos pontos P1 a P8, e nas

Figuras 33 e 34 (gráfico Box & Whisker da Distribuição de Cor e a Variação temporal da Cor

de todos os pontos).

Apresentou-se também os resultados individualmente dos pontos P1, P2 e P6, para

melhor visualização dos resultados, através das Figuras 35, 37 e 39 - Distribuição de Co r

(gráfico Box & Whisker), e das Figuras 36, 38 e 40 – Variação Temporal da Cor.

A variação encontrada no monitoramento se mostrou na faixa de 2,80 a 1798,55

mgPtCo/L

Não se encontrou valores de cor (inexistência de cor) em todas as análises do ponto

P1, devido ser água natural proveniente de poço particular da indústria com 90 metros de

profundidade.

No ponto P6 se verificou o menor valor médio (2,80 mgPtCo/L), devido também ser

água natural utilizada apenas para resfriamento de cilindro da sanforizadeira no acabamento

têxtil.

No ponto P3 registramos o maior valor médio (1798,55 mgPtCo/L), onde se localiza a

caixa de tingimento – presença do corante índigo e outros auxiliares químicos.

Na saída da ETE no ponto P8, após pré-tratamento, encontramos o valor médio de

180,15 mgPtCo/L.

De acordo com os Padrões para recebimento de efluentes líquidos no SITEL-DIN, o

valor de cor verdadeira admitido é até 300uH.

Como a unidade “uH” é equivalente a unidade “mgPtCo/L”, então o valor do efluente

de saída no ponto P8 encontra-se dentro dos limites estabelecidos.

97

Distribuição da cor

Mediana

25%-75%

Min-Max

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8

-200

0

200

400

600

800

1000

1200

1400

1600

1800

2000

2200

PtCo

Figura 33 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição de Cor

Cor (PtCo)

P1

P2

P3

P4

P5

P6

P7

P8

09/11

16/11

23/11

30/11

07/12

14/12

21/12

11/01

18/01

25/01

01/02

08/02

-200

0

200

400

600

800

1000

1200

1400

1600

1800

2000

2200

Figura 34 - Variação Temporal de Cor

98

Distribuição da cor

Mediana = -1,7318

25%-75%

= (-1,7318, -1,7318)

Min-Max

= (-1,7318, -1,7318)

P1

-2

-1

0

1

2

PtCo

Figura 35 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição de Cor

no ponto P1

P1

Cor (PtCo)

09/11

16/11

23/11

30/11

07/12

14/12

21/12

11/01

18/01

25/01

01/02

08/02

-2

-1

0

1

2

Figura 36 - Variação Temporal de Cor no ponto P1

99

Distribuição da cor

Mediana = 162,4

25%-75%

= (159,07, 171,405)

Min-Max

= (156,88, 188,93)

P2

155

160

165

170

175

180

185

190

195

PtCo

Figura 37 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição de Cor

no ponto P2

P2

Cor (PtCo)

09/11

16/11

23/11

30/11

07/12

14/12

21/12

11/01

18/01

25/01

01/02

08/02

155

160

165

170

175

180

185

190

195

Figura 38 - Variação Temporal de Cor no ponto P2

100

Distribuição da cor

Mediana = 1,78

25%-75%

= (1,63, 2,12)

Min-Max

= (1,05, 13,28)

P6

0

2

4

6

8

10

12

14

PtCo

Figura 39 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição de Cor

no ponto P6

P6

Cor (PtCo)

09/11

16/11

23/11

30/11

07/12

14/12

21/12

11/01

18/01

25/01

01/02

08/02

0

2

4

6

8

10

12

14

Figura 40 - Variação Temporal de Cor no ponto P6

101

5.3.8. Sólidos Totais (ST)

Encontramos nas Tabelas 9 a 16, a Estatística Básica dos pontos P1 a P8, e nas Figuras

41 e 42 (gráfico Box & Whisker da Distribuição da concentração de Sólidos Totais e a

Variação temporal de Sólidos Totais de todos os pontos).

Apresentamos também os resultados individualmente dos pontos P1 e P4 através das

Figuras 43 e 45 - Distribuição da concentração de Sólidos Totais (gráfico Box & Whisker), e

das Figuras 44 e 46 - Variação Temporal de Sólidos Totais, para melhor visualização dos

resultados.

Os valores médios dos pontos P1 a P8 variaram de 1,56 a 384,21 mg/L.

O ponto P1 apresentou o menor valor médio de ST (água natural para abastecimento

do processo industrial) e o ponto P5 o maior valor médio de ST, localizado no acabamento

têxtil – caixa de amaciamento, após a tecelagem, onde existe a presença de amaciante, goma,

umectante, que são encorpados no tecido, ou seja, a matéria sólida dissolvida existente nesse

banho é impregnada no tecido, por isso que o banho desta caixa é sempre reabastecido.

Após o pré-tratamento o valor médio encontrado na saída da ETE, ponto P8, foi de

63,21 mg/L.

Como não há valor limite de referência para ST segundo os Padrões para recebimento

de efluentes líquidos no SITEL-DIN, realizou-se então uma análise de acordo com as

“Concentrações máximas permitidas para disposição dos efluentes industriais em águas

superficiais do Chile” (Etschmann, 2000), dispostas no Anexo 4, que estabelece valor de ST

até 300mg/L, portanto o efluente de saída da ETE (P8) encontra-se dentro da normalidade.

102

Distribuição da concentração dos sólidos totais

Mediana

25%-75%

Min-Max

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8

0

50

100

150

200

250

300

350

400

450

500

550

600

650

700

750

mg/L

Figura 41 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da concentração de Sólidos Totais

Sólidos Totais (mg/L)

P1

P2

P3

P4

P5

P6

P7

P8

09/11

16/11

23/11

30/11

07/12

14/12

21/12

11/01

18/01

25/01

01/02

08/02

0

50

100

150

200

250

300

350

400

450

500

550

600

650

700

750

Figura 42 - Variação Temporal de Sólidos Totais

103

Distribuição da concentração dos sólidos totais

Mediana = 1,55

25%-75%

= (1,3, 1,775)

Min-Max

= (1, 2,3)

P1

0,8

1,0

1,2

1,4

1,6

1,8

2,0

2,2

2,4

mg/L

Figura 43 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da concentração de Sólidos

Totais no ponto P1

P1

Sólidos Totais (mg/L)

09/11

16/11

23/11

30/11

07/12

14/12

21/12

11/01

18/01

25/01

01/02

08/02

0,8

1,0

1,2

1,4

1,6

1,8

2,0

2,2

2,4

Figura 44 - Variação Temporal de Sólidos Totais no ponto P1

104

Distribuição da concentração dos sólidos totais

Mediana = 38,45

25%-75%

= (30,8, 40,7)

Min-Max

= (28,7, 77,7)

P4

20

30

40

50

60

70

80

mg/L

Figura 45 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da concentração de Sólidos

Totais no ponto P4

P4

Sólidos Totais (mg/L)

09/11

16/11

23/11

30/11

07/12

14/12

21/12

11/01

18/01

25/01

01/02

08/02

20

30

40

50

60

70

80

Figura 46 - Variação Temporal de Sólidos Totais no ponto P4

105

5.3.9. Sólidos Suspensos Totais (SST)

Está apresentado nas Tabelas 9 a 16 - Estatística básica e nas Figuras 47 e 48 (gráfico

Box & Whisker – Distribuição da concentração de SST e a Variação temporal de SST), os

resultados obtidos nas análises deste parâmetro.

Os valores médios dos pontos P1 a P8 variaram de 0,38 a 21,03 mg/L. O menor valor

médio foi encontrado no ponto P6 – água natural para resfriamento do cilindro da

Sanforizadeira no acabamento têxtil, e o maior valor médio no ponto P5, devido à variedade

de substâncias químicas utilizadas nesta etapa. Os outros pontos mantiveram valores abaixo

de 10 mg/L.

Na saída da ETE no ponto P8, após pré-tratamento, encontramos o valor médio de

2,58 mg/L.

De acordo com os Padrões para recebimento de efluentes líquidos no SITEL-DIN, o

valor admitido é até 300 mg/L.

Os adicionantes químicos utilizados no processo industrial possuem uma boa diluição

em água, o próprio corante índigo já vem pré-reduzido e diluído 70% água e 30% corante, por

isso não existe grande teor de matéria sólida suspensa.

O teor de sólidos suspensos, no geral, é mínimo, aparentemente baixo para uma

indústria têxtil, porém explica-se pelo fato deste processo industrial de beneficiamento

( índ igo) não gerar tantos resíduos, como também não são utilizados os processos de purga e

desengomagem, que elevaria consideravelmente este valor.

106

Distribuição da concentração dos sólidos suspensos totais

Mediana

25%-75%

Min-Max

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8

-5

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

mg/L

Figura 47 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da concentração de Sólidos

Suspensos Totais

Sólidos Suspensos Totais (mg/L)

P1

P2

P3

P4

P5

P6

P7

P8

09/11

16/11

23/11

30/11

07/12

14/12

21/12

11/01

18/01

25/01

01/02

08/02

-5

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

Figura 48 - Variação Temporal de Sólidos Suspensos Totais

107

5.3.10. Demanda Química de Oxigênio (DQO)

As tabelas 9 a 16 apresentam a Estatística Básica de todos os pontos monitorados nesta

pesquisa (P1 a P8).

As figuras 49 e 50 mo stram os resultados obtidos através do gráfico Box & Whisker –

Distribuição de DQO e a Variação temporal de DQO de todos os pontos.

Nas figuras 51, 53, 55, 57 e 59 temos a visualização dos resultados através dos

gráficos Box & Whisker – Distribuição de DQO em cada ponto individualmente, para melhor

visualização dos resultados.

Nas figuras 52, 54, 56, 58 e 60 temos a visualização dos resultados através da

Variação Temporal de DQO em cada ponto individualmente, para melhor visualização dos

resultados.

Na primeira semana de análises houve problema com o acerto da diluição nos pontos

P2 a P8, as diluições utilizadas não foram ideais, perdendo-se os resultados dessa coleta.

Os valores médios dos pontos P1 a P8 variaram de 38,33 a 3081,73 mgO

2

/L. O meno r

valor médio foi encontrado no ponto P1 – água natural para abastecimento industrial, e o

maior valor médio no ponto P5, devido à variedade de substâncias químicas utilizadas nesta

etapa.

Após o pré-tratamento o valor médio encontrado na saída da ETE, ponto P8, foi de

202,73 mgO

2

/L.

Como não há valor limite de referência para DQO segundo os Padrões para

recebimento de efluentes líquidos no SITEL-DIN, realizou-se então uma análise de acordo

com a “Legislação da Jordânia para utilização de águas residuárias tratadas para uso urbano

em parques públicos” (Ministério de Água e Irrigação - Jordânia, 2001), disposta no Anexo 5,

que estabelece valor de DQO até 200mgO

2

/L, neste caso o efluente de saída da ETE (P8) se

aproximou bastante, ficando levemente superior ao padrão estabelecido.

108

Distribuição da concentração de DQO

Mediana

25%-75%

Min-Max

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8

-500

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

mg O

2

/L

Figura 49 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição de DQO

DQO (mg O

2

/L)

P1

P2

P3

P4

P5

P6

P7

P8

09/11

16/11

23/11

30/11

07/12

14/12

21/12

11/01

18/01

25/01

01/02

08/02

-300

0

300

600

900

1200

1500

1800

2100

2400

2700

3000

3300

3600

Figura 50 - Variação Temporal de DQO

109

Distribuição da concentração de DQO

Mediana = 38

25%-75%

= (38, 38)

Min-Max

= (36, 42)

P1

35

36

37

38

39

40

41

42

43

mg O

2

/L

Figura 51 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição de DQO

no ponto P1

P1

DQO (mg O

2

/L)

09/11

16/11

23/11

30/11

07/12

14/12

21/12

11/01

18/01

25/01

01/02

08/02

35

36

37

38

39

40

41

42

43

Figura 52 - Variação Temporal de DQO no ponto P1

110

Distribuição da concentração de DQO

Mediana = 1838

25%-75%

= (1820, 1870)

Min-Max

= (1800, 1875)

P3

1790

1800

1810

1820

1830

1840

1850

1860

1870

1880

mg O

2

/L

Figura 53 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição de DQO

no ponto P3

P3

DQO (mg O

2

/L)

09/11

16/11

23/11

30/11

07/12

14/12

21/12

11/01

18/01

25/01

01/02

08/02

1790

1800

1810

1820

1830

1840

1850

1860

1870

1880

Figura 54 - Variação Temporal de DQO no ponto P3

111

Distribuição da concentração de DQO

Mediana = 138

25%-75%

= (115, 150)

Min-Max

= (113, 160)

P4

110

120

130

140

150

160

170

mg O

2

/L

Figura 55 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição de DQO

no ponto P4

P4

DQO (mg O

2

/L)

09/11

16/11

23/11

30/11

07/12

14/12

21/12

11/01

18/01

25/01

01/02

08/02

110

120

130

140

150

160

170

Figura 56 - Variação Temporal de DQO no ponto P4

112

Distribuição da concentração de DQO

Mediana = 40

25%-75%

= (38, 42)

Min-Max

= (36, 48)

P6

34

36

38

40

42

44

46

48

50

mg O

2

/L

Figura 57 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição de DQO

no ponto P6

P6

DQO (mg O

2

/L)

09/11

16/11

23/11

30/11

07/12

14/12

21/12

11/01

18/01

25/01

01/02

08/02

34

36

38

40

42

44

46

48

50

Figura 58 - Variação Temporal de DQO no ponto P6

113

Distribuição da concentração de DQO

Mediana = 190

25%-75%

= (185, 210)

Min-Max

= (175, 300)

P8

160

180

200

220

240

260

280

300

320

mg O

2

/L

Figura 59 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição de DQO

no ponto P8

P8

DQO (mg O

2

/L)

09/11

16/11

23/11

30/11

07/12

14/12

21/12

11/01

18/01

25/01

01/02

08/02

160

180

200

220

240

260

280

300

320

Figura 60 - Variação Temporal de DQO no ponto P8

114

5.3.11. Metais Pesados

Os valores de Metais Pesados foram monitorados apenas nos pontos P1 – água natural

para abastecimento do processo industrial, P7 – entrada da ETE (pré-tratamento) e P8 – saída

da ETE (pré-tratamento).

Os Metais Pesados monitorados Cádmio (Cd), Chumbo (Pb), Zinco (Zn), Ferro (Fe),

Cromo (Cr), Cobre (Cu), Manganês (Mn), Prata (Ag) e Níquel (Ni), foram analisados pelo

CEFET/RN durante seis semanas intercaladas.

As tabelas 9, 15 e 16 mostram a Estatística básica dos resultados obtidos nos pontos

P1, P7 e P8, respectivamente.

As figuras 61 a 69 apresentam os resultados obtidos no ponto P1 em cada metal

analisado (gráficos individuais).

As figuras 70 e 71 mo st ram respectivamente a Variação temporal de MP e o gráfico

Box & Whisker – Distribuição da concentração de MP de todos os metais monitorados no

ponto P1.

As figuras 72 a 80 apresentam os resultados obtidos no ponto P7 em cada metal

analisado (gráficos individuais).

As figuras 81 e 82 mostram respectivamente a Variação temporal de MP e o gráfico

Box & Whisker – Distribuição da concentração de MP de todos os metais monitorados no

ponto P7.

As figuras 83 a 91 apresentam os resultados obtidos no ponto P8 em cada metal

analisado (gráficos individuais).

As figuras 92 e 93 mostram respectivamente a Variação temporal de MP e o gráfico

Box & Whisker – Distribuição da concentração de MP de todos os metais monitorados no

ponto P8.

115

Nos pontos P1 e P7 o metal de maior valor médio significativo foi o Ferro e o de

menor valor foi o Cádmio.

No ponto P8 o metal de menor valor médio foi a Prata (0,023 mgAg/L) e o de maior

valor foi o Zinco (0,257 mgZn/L).

Após o pré-tratamento na saída da ETE, ponto P8, observou-se que houve redução em

alguns dos valores dos nove metais monitorados em relação à entrada da ETE, ponto P7,

conforme visualização na Tabela 17, abaixo:

Tabela 17 – Apresentação dos resultados de comparação entre redução e aumento nos

valores de MP dos pontos P7 e P8.

METAL

REDUÇÃO (DE – P AR A )

AUMENTO (DE – P AR A)

Cádmio

0,030

0,049

Chumbo

0,225

0,190

Cobre

0,083

0,065

Cromo

0,115

0,089

Fe rro

0,410

0,253

Níquel

0,185

0,182

Prata

0,025

0,023

Manganês

0,071

0,079

Zi nc o

0,136

0,257

De acordo com os Padrões para recebimento de efluentes líquidos no SITEL-DIN, o

único metal monitorado que não se tem valor de referência limite é o Manganês (Mn), os

restantes são estabelecidos, conforme Tabela 10 citada na Revisão Bibliográfica.

Como não há valor limite de referência para o metal Manganês (Mn), realizou-se então

uma análise de acordo com a Resolução n.º 357/2005 – CONAMA (Art. 34º) que estabelece

os padrões de lançamento de efluentes em corpos receptores, que define o valor limite de 1,0

mg/LMn, portanto o efluente de saída da ETE (P8 = 0,079mgMn/L) mostrou um resultado

satisfatório em relação ao padrão adotado.

116

Todos os metais, com exceção da Prata (Ag), estão em conformidade com os Padrões

do SITEL-DIN. O valor limite para o metal Prata, conforme Tabela 10, seria de 0,01mgAg/L,

porém encontrou-se o valor médio de 0,023 mgAg/L no ponto P8 – saída da ETE (pré-

tratamento). Porém, durante o monitoramento e análise dos resultados, observou-se que foi

apenas nas duas últimas coletas que o metal Prata ultrapassou seu limite padrão, o que

podemos observar através das figuras 66, 77 e 88. Esse fato pode ter sido ocasionado pela

dosagem do corante ou de alguma outra matéria-prima na caixa de tingimento no ponto P3, ou

em algum outro processo do beneficiamento têxtil. Entretanto, se fosse considerado o padrão

da Resolução n.º 357/2005 – CONAMA (Art. 34º), disposta na tabela 8, que considera o valor

limite de lançamento de efluente em corpos receptores para o metal Prata de 0,1 mg/LAg, o

valor obtido estaria dentro dos limites estabelecidos.

Também segundo os Padrões para Recebimento de Efluentes Líquidos SITEL-DIN, se

tem um limite para o somatório dos valores de todos os metais presentes no efluente, que não

deve ser superior a 5mg/L. O somatório do monitoramento dos nove metais no ponto P8

atingiu 1,187 mg/L.

117

P1

1ª coleta 2ª coleta 3ª coleta 4ª coleta 5ª coleta 6ª coleta

-0,005

0,000

0,005

0,010

0,015

0,020

0,025

0,030

Cádmio (mg/L)

Figura 61 - Variação Temporal de MP (Cádmio) no ponto P1

P1

1ª coleta 2ª coleta 3ª coleta 4ª coleta 5ª coleta 6ª coleta

-0,02

0,00

0,02

0,04

0,06

0,08

0,10

0,12

0,14

0,16

0,18

Chumbo (mg/L)

Figura 62 - Variação Temporal de MP (Chumbo) no ponto P1

118

P1

1ª coleta 2ª coleta 3ª coleta 4ª coleta 5ª coleta 6ª coleta

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

0,09

0,10

Zinco (mg/L)

Figura 63 - Variação Temporal de MP (Zinco) no ponto P1

P1

1ª coleta 2ª coleta 3ª coleta 4ª coleta 5ª coleta 6ª coleta

-0,05

0,00

0,05

0,10

0,15

0,20

0,25

0,30

0,35

0,40

0,45

Ferro (mg/L)

Figura 64 - Variação Temporal de MP (Ferro) no ponto P1

119

P1

1ª coleta 2ª coleta 3ª coleta 4ª coleta 5ª coleta 6ª coleta

0,010

0,012

0,014

0,016

0,018

0,020

0,022

0,024

0,026

Cobre (mg/L)

Figura 65 - Variação Temporal de MP (Cobre) no ponto P1

P1

1ª coleta 2ª coleta 3ª coleta 4ª coleta 5ª coleta 6ª coleta

-0,005

0,000

0,005

0,010

0,015

0,020

0,025

0,030

0,035

0,040

0,045

Manganês (mg/L)

Figura 66 - Variação Temporal de MP (Manganês) no ponto P1

120

P1

1ª coleta 2ª coleta 3ª coleta 4ª coleta 5ª coleta 6ª coleta

-0,005

0,000

0,005

0,010

0,015

0,020

0,025

0,030

Prata (mg/L)

Figura 67 - Variação Temporal de MP (Prata) no ponto P1

P1

1ª coleta 2ª coleta 3ª coleta 4ª coleta 5ª coleta 6ª coleta

-0,02

0,00

0,02

0,04

0,06

0,08

0,10

Níquel (mg/L)

Figura 68 - Variação Temporal de MP (Níquel) no ponto P1

121

P1

1ª coleta 2ª coleta 3ª coleta 4ª coleta 5ª coleta 6ª coleta

-0,02

0,00

0,02

0,04

0,06

0,08

0,10

0,12

Cromo (mg/L)

Figura 69 - Variação Temporal de MP (Cromo) no ponto P1

Cádmio

Chumbo

Zinco

Ferro

Cromo

Cobre

Manganês

Prata

Níquel

1ª coleta

2ª coleta

3ª coleta

4ª coleta

5ª coleta

6ª coleta

Variação temporal dos metais pesados - P1

-0,05

0,00

0,05

0,10

0,15

0,20

0,25

0,30

0,35

0,40

0,45

mg/L

Figura 70 - Variação Temporal de MP no ponto P1

122

Distribuição da concentração de metais pesados - P1

Mediana

25%-75%

Min-Max

Cd Pb Zn Fe Cr Cu Mn Ag Ni

-0,05

0,00

0,05

0,10

0,15

0,20

0,25

0,30

0,35

0,40

0,45

mg/L

Figura 71 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da concentração de MP ponto P1

P7

1ª coleta 2ª coleta 3ª coleta 4ª coleta 5ª coleta 6ª coleta

-0,02

0,00

0,02

0,04

0,06

0,08

0,10

0,12

0,14

Cádmio (mg/L)

Figura 72 - Variação Temporal de MP (Cádmio) no ponto P7

123

P7

1ª coleta 2ª coleta 3ª coleta 4ª coleta 5ª coleta 6ª coleta

-0,1

0,0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

Chumbo (mg/L)

Figura 73 - Variação Temporal de MP (Chumbo) no ponto P7

P7

1ª coleta 2ª coleta 3ª coleta 4ª coleta 5ª coleta 6ª coleta

0,06

0,08

0,10

0,12

0,14

0,16

0,18

0,20

Zinco (mg/L)

Figura 74 - Variação Temporal de MP (Zinco) no ponto P7

124

P7

1ª coleta 2ª coleta 3ª coleta 4ª coleta 5ª coleta 6ª coleta

0,0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1,0

Ferro (mg/L)

Figura 75 - Variação Temporal de MP (Ferro) no ponto P7

P7

1ª coleta 2ª coleta 3ª coleta 4ª coleta 5ª coleta 6ª coleta

0,05

0,06

0,07

0,08

0,09

0,10

0,11

Cobre (mg/L)

Figura 76 - Variação Temporal de MP (Cobre) no ponto P7

125

P7

1ª coleta 2ª coleta 3ª coleta 4ª coleta 5ª coleta 6ª coleta

0,00

0,02

0,04

0,06

0,08

0,10

0,12

0,14

0,16

Manganês (mg/L)

Figura 77 - Variação Temporal de MP (Manganês) no ponto P7

P7

1ª coleta 2ª coleta 3ª coleta 4ª coleta 5ª coleta 6ª coleta

-0,01

0,00

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

Prata (mg/L)

Figura 78 - Variação Temporal de MP (Prata) no ponto P7

126

P7

1ª coleta 2ª coleta 3ª coleta 4ª coleta 5ª coleta 6ª coleta

0,06

0,08

0,10

0,12

0,14

0,16

0,18

0,20

0,22

0,24

0,26

0,28

0,30

0,32

Níquel (mg/L)

Figura 79 - Variação Temporal de MP (Níquel) no ponto P7

P7

1ª coleta 2ª coleta 3ª coleta 4ª coleta 5ª coleta 6ª coleta

-0,05

0,00

0,05

0,10

0,15

0,20

0,25

0,30

0,35

0,40

Cromo (mg/L)

Figura 80 - Variação Temporal de MP (Cromo) no ponto P7

127

Variação temporal dos metais pesados - P7

Cádmio

Chumbo

Zinco

Ferro

Cromo

Cobre

Manganês

Prata

Níquel

1ª coleta

2ª coleta

3ª coleta

4ª coleta

5ª coleta

6ª coleta

-0,2

0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

mg/L

Figura 81 - Variação Temporal de MP no ponto P7

Distribuição da concentração de metais pesados - P7

Mediana

25%-75%

Min-Max

Cd Pb Zn Fe Cr Cu Mn Ag Ni

-0,2

0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

mg/L

Figura 82 – Gráfico Box & Whisker da Distribuição da concentração de MP ponto P7

128

P8

1ª coleta 2ª coleta 3ª coleta 4ª coleta 5ª coleta 6ª coleta

-0,02

0,00

0,02

0,04

0,06

0,08

0,10

0,12

0,14

0,16

Cádmio (mg/L)

Figura 83 - Variação Temporal de MP (Cádmio) no ponto P8

P8

1ª coleta 2ª coleta 3ª coleta 4ª coleta 5ª coleta 6ª coleta

-0,1

0,0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

Chumbo (mg/L)

Figura 84 - Variação Temporal de MP (Chumbo) no ponto P8

129

P8

1ª coleta 2ª coleta 3ª coleta 4ª coleta 5ª coleta 6ª coleta

-0,2

0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2

Zinco (mg/L)

Figura 85 - Variação Temporal de MP (Zinco) no ponto P8

P8

1ª coleta 2ª coleta 3ª coleta 4ª coleta 5ª coleta 6ª coleta

0,00

0,05

0,10

0,15

0,20

0,25

0,30

0,35

0,40

0,45

0,50

Ferro (mg/L)

Figura 86 - Variação Temporal de MP (Ferro) no ponto P8

130

P8

1ª coleta 2ª coleta 3ª coleta 4ª coleta 5ª coleta 6ª coleta

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

0,09

Cobre (mg/L)

Figura 87 - Variação Temporal de MP (Cobre) no ponto P8

P8

1ª coleta 2ª coleta 3ª coleta 4ª coleta 5ª coleta 6ª coleta

0,00

0,02

0,04

0,06

0,08

0,10

0,12

0,14

0,16

0,18

Manganês (mg/L)

Figura 88 - Variação Temporal de MP (Manganês) no ponto P8

131

P8

1ª coleta 2ª coleta 3ª coleta 4ª coleta 5ª coleta 6ª coleta

-0,01

0,00

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

Prata (mg/L)

Figura 89 - Variação Temporal de MP (Prata) no ponto P8

P8

1ª coleta 2ª coleta 3ª coleta 4ª coleta 5ª coleta 6ª coleta

0,02

0,04

0,06

0,08

0,10

0,12

0,14

0,16

0,18

0,20

0,22

0,24

0,26

0,28

0,30

0,32

Níquel (mg/L)

Figura 90 - Variação Temporal de MP (Níquel) no ponto P8

132

P8

1ª coleta 2ª coleta 3ª coleta 4ª coleta 5ª coleta 6ª coleta

-0,05

0,00

0,05

0,10

0,15

0,20

0,25

0,30

Cromo (mg/L)

Figura 91 - Variação Temporal de MP (Cromo) no ponto P8

Variação temporal dos metais pesados - P8

Cádmio

Chumbo

Zinco

Ferro

Cromo

Cobre

Manganês

Prata

Níquel

1ª coleta

2ª coleta

3ª coleta

4ª coleta

5ª coleta

6ª coleta

-0,2

0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2

mg/L

Figura 92 - Variação Temporal de MP no ponto P8

133

Distribuição da concentração de metais pesados - P8

Mediana

25%-75%

Min-Max

Cd Pb Zn Fe Cr Cu Mn Ag Ni

-0,2

0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2

mg/L

Figura 93 – Gráfico Box & Whisker - Distribuição da concentração de MP ponto P8

134

5.4. COMPARAÇÃO DOS RESULTADOS COM A RESOLUÇÃO 357/2005 – CONAMA

Confor me Tabela 8, disposta no item 3.6.2.2 da Revisão Bibliográfica, que define

Algumas condições e padrões de lançamento de efluentes em corpos receptores da

Resolução n.º 357/2005 – CONAMA – baseado no Art.34º, tem-se os valores de alguns

parâmetros disponíveis na Resolução que monitoramos neste trabalho de pesquisa.

Todos os parâmetros monitorados na saída da ETE (pré-tratamento) no ponto P8 (que

existem valores de referência limite na Resolução) se enquadram segundo Tabela 8, conforme

se destaca abaixo:

- Coliformes Termotolerantes (Zero)

- pH (valor médio 8,10)

- Temperatura (valor médio 35,42ºC)

- Valor médio do ponto P8 do metal Ferro (0,253 mg/L)

- Valor médio do Ponto P8 do metal Manganês (0,079 mg/L)

Existem ainda outros parâmetros que foram monitorados nesse trabalho de pesquisa

que não tem citado valores de referência limite segundo Tabela 8, portanto não se pode fazer

comparação de dados e/ou resultados.

Conforme as Condições e Padrões características de corpos receptores classe 2 –

Art. 14º da Resolução n.º 357/2005 – CONAMA – dispostas no item 3.6.2.1., os resultados

obtidos de OD e Turbidez se encontram fora da normalidade, obtendo resultados

insatisfatórios em relação aos limites adotados.

135

5.5. RESULTADOS DAS EFICIÊNCIAS GLOBAIS

Os parâmetros que se calculou a eficiência global (apenas para o pré-tratamento) ent re

os pontos P7 e P8, visualizados na tabela 18, foram:

- Condutividade Elétrica

- Sólidos Totais

- Sólidos Suspensos Totais

- DQO

- Co r

- Turbidez

- Metais Pesados

Tabela 18 – Resultados das Eficiências Globais no pré-tratamento

PARÂMETRO

EFICIÊNCIA (%)

Condutividade Elétrica

15,60

Sólidos Totais

41,21

Sólidos Suspensos Totais

55,17

DQO

76,94

Cor

84,43

Turbidez

86,16

Cád mio

0,0

Chumbo

15,55

Zinco

0,0

Ferro

38,29

Cromo

22,61

Cobre

21,69

Manganês

0,0

Prata

8,0

Níquel

1,08

Observou-se nas análises dos resultados das eficiências globais que os parâmetros

SST, DQO, Cor e Turbidez obtiveram bons resultados quantitativos (boa percentagem), já os

136

outros parâmetros monitorados encontram-se com valor percentual abaixo de 50%,

consideramos bons resultados aqueles que posuem eficiência maior que 50%.

Apesar do parâmetro Turdidez apresentar uma boa eficiência global, ainda assim,

ficou fora dos padrões limites de referência estabelecidos, conforme apresentados na análise e

discussão dos resultados no item 5.3..

137

CAPÍTULO 6

CONCLUSÕES

138

6. CONCLUSÕES

As análises apresentaram um efluente com as seguintes características:

• A entrada da ETE (pré-tratamento) ponto P7 (coleta de todos os efluentes do processo

industrial P1 a P5) – possui elevada alcalinidade e pH ;

• Altas temperaturas nos pontos monitorados no processo industrial (P1 a P5);

• Presença constante de metais pesados, porém com baixas concentrações;

• Em alguns pontos altos teores de DQO;

• Altos valores de cor, principalmente nos pontos P3 – tingimento e P5 – amaciamento;

• Baixos valores de OD no ponto P7 – entrada da ETE e grande recuperação destes

verificado no decorrer do Pré-tratamento;

• Baixos valores de Condutividade Elétrica.

Em relação aos resultados obtidos nos cálculos das eficiências globais da ETE, temos:

• Boa eficiência para os parâmetros de DQO, Cor, Turbidez e Sólidos Suspensos Totais;

• Baixa eficiência nos parâmetros de Condutividade Elétrica, Sólidos Totais e

principalmente Metais Pesados;

A presença de metais pesados no efluente é contínua e, embora em quantidades

inferiores aos limites estabelecidos pelo SITEL-DIN, deve ser considerada com cautela pelo

efeito acumulativo dos mesmos.

Outro ponto a ser realçado é a grande quantidade de cor encontrada durante o

monitoramento dos pontos no processo industrial, principalmente no tingimento e

amaciamento (P3 e P5, respectivamente). Porém, verifica-se durante o pré-tratamento físico-

químico uma remoção de 84,43%.

139

De acordo com as características encontradas no ponto P8 e apresentadas no Capítulo

5 – Apresentação e discussão dos Resultados pode-se dizer que as concentrações dos

parâmetros (pH, temperatura, cor, Sólidos Suspensos T o t ais e Metais Pesados) analisados

neste trabalho de pesquisa, encontram-se dentro dos limites estabelecidos pelos Padrões de

Recebimentos do SITEL-DIN, com exceção do metal pesado Prata. Porém, se considerar mos

o padrão da Resolução n.º 357/2005 – CONAMA (Art. 34º), disposta na tabela 8, que

estabelece os padrões de lançamento de efluente em corpos receptores, o metal Prata estaria

dentro dos limites estabelecidos.

Conforme análise realizada com a Resolução n.º 357/2005 – CONAMA, que dispõe

sobre a classificação dos corpos de água e diretrizes ambientais para o seu enquadramento,

bem como estabelece as condições e padrões de lançamento de efluentes, os parâmetros

monitorados nesta pesquisa, comparados com:

• Artigo 34º da Resolução, Condições e padrões de lançamento de efluentes em

corpos receptores, foram aprovados dentro dos limites estabelecidos. Porém, os

outros parâmetros não disponíveis para esse enquadramento foram analisados segundo

outras fontes e/ou critérios;

• Artigo 14º da Resolução, Condições e Padrões característicos de corpos receptores

classe 2, os parâmetros comparados foram - Oxigênio Dissolvido e Turbidez, ambos

com resultados insatisfatórios.

Os parâmetros DQO, MP (Manganês), ST e CE foram enquadrados segundo outras

normas dispostas nos anexos, tendo como conclusões as seguintes informações:

140

• DQO o efluente de saída se aproximou bastante da normalidade, ficando levemente

superior ao padrão estabelecido (Legislação da Jordânia para utilização de águas

residuárias tratadas para uso urbano – parques públicos);

• MP (Manganês-Mn) mostrou resultado satisfatório segundo análise com a Resolução

n.º 357/2005 – CONAMA (Art. 34º) que estabelece os padrões de lançamento de

efluentes em corpos receptores;

• Sólidos Totais – ST – apresentou bom resultado – dentro da normalidade – segundo

Concentrações máximas permitidas para disposição dos efluentes industriais em águas

superficiais no Chile (Etschmann, 2000);

• Condutividade Elétr ica – CE – foi considerada grau de risco elevado, segundo os

Critérios de Avaliação para Reutilização da Água Residuária Tratada em Irrigação de

Campos de Esportes, Pátios de Colégios e Indústrias, Parques e Jardins com contato

público (Brito, 1999).

Uma outra perspectiva é analisarmos se esse lançamento direto do efluente no corpo

receptor, não alterará a classe do mesmo, pois segundo a Resolução citada, os efluentes de

qualquer fonte poluidora somente poderão ser lançados, direta ou indiretamente, nos corpos

de água desde que obedeçam as condições e padrões previstos, e que não alterem a classe

característica do corpo receptor.

Portanto, é indispensável à existência do Sistema de Tratamento de Efluentes Líquidos

do Distrito Industrial de Natal (SITEL-DIN), monitorado pela Companhia de Águas e Esgotos

do RN (CAERN), já que nesse trabalho de pesquisa não foram monitorados todos os

parâmetros existentes na Resolução n.º 357/2005 – CONAMA, como também, não estudou-se

141

o efeito do lançamento direto dessa carga contaminante no corpo receptor, podendo inclusive

alterar a classe do mesmo.

Isso nos mostra a grande importância do monitoramento direto dos efluentes das

indústrias para evitarmos a poluição do corpo receptor Rio Jundiaí/Potengi.

142

CAPÍTULO 7

CONSIDERAÇÕES EXTRAS

143

7. CONSIDERAÇÕES EXTRAS

A indústria têxtil é um campo de pesquisa muito vasto em todos os aspectos.

No aspecto ambiental, a caracterização do efluente líquido têxtil, especificamente no

beneficiamento do índigo, permitiu conhecer melhor sua carga contaminante.

7.1. Limitações da Pesquisa

Algumas informações não puderam ser fornecidas ou divulgadas devido se tratar de

segredo industrial.

7.2. Sugestão de Reaproveitamento de água na Produção

Conforme apresentado no capítulo 5 – Apresentação e Discussão dos Resultados –

verificamos a possibilidade de reaprovitamento da água localizada no ponto P6 – água natural

de resfriamento do cilindro da Sanforizadeira, para ser utilizada como complemento,

juntamente com o ponto P1, no abastecimento industrial para o beneficiamento do índigo

têxtil, pois a água proveniente deste ponto é de boa qualidade, não havendo presença de carga

poluidora (contaminantes), e qualitativamente adequada para esse fim, conforme

monitoramente realizado segundo os parâmetros analisados.

7.3. Sugestões para trabalhos futuros

• Caracterizar novamente o efluente após substituição de produtos com alta carga

contaminante por produtos de menor carga;

• Desenvolver tratamentos que permitam a reciclagem da água no próprio processo

industrial, já que existem pontos do processo que água sai visualmente limpa, não se

misturando com todo o efluente industrial;

• Desenvolver tratamentos com membranas para remoção de cor e turbidez.

144

REFERÊNCIAS

BIBLIOGRÁFICAS

145

REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS

ALCÂNTARA, M. R.; DALTIN, D. A química do processamento têxtil. Química Nova,

19(3), 320-330, 1996. In: BELTRAME, L. T. C. Caracterização de efluente têxtil e proposta

de tratamento. 161p. Dissertação (Mestrado). Universidade Federal do Rio Grande do Norte.

Natal/RN: PPGEQ,2000.

AMERICAN PUBLIC HEALTH ASSOCIATION (APHA), AMERICAN WATER WORKS

ASSOCIATION (AWWA), WATER POLLUTION CONTROL FEDERATION (WPCF).

Standard Methods for the Examination of Water and Wastewater. American Public Health

Association, Washington, 20

th

ed, 2000.

ARAÚJO, M.; CASTRO, E. M. M. Manual de Engenharia Têxtil. Lisboa: Gráfica de

Coimbra, V. 2, 1987

ARAÚJO, M.; CASTRO, E. M. M. Manual de Engenharia Têxtil. Lisboa: Gráfica de

Coimbra, V.1, 1986.

ASANO, T.; SMITH, R.G.; TCHOBANOGLOUS. Agua residual municipal: tratamiento y

caracteristicas del agua residual regenerada em Manual práctico de riego com água residual

regenerada. Tradução do original inglês: “Irrigation with reclaimed municipal wastewater – a

guidance manual”. PETTYGROVE, G.S.; ASANO, T. Tradutor: MUJERIEGO, R.

Barcelona, 1990.

146

AMIRTHARAJAH, A. & O’MELIA, C.R. Coagulation Process: Destabilization, Mixing and

Flocculation. Chapter 6 in Water Quality and Treatment, 4

th

Edit ion, McGr aw-Hill, USA,

1990.

BRAILE, P. M.; CAVALCANTI, J. E. W. A. Manual de Tratamento de águas residuárias

industriais. 18 ed., São Paulo: CETESB, 1993.

BELTRAME, L. T. C. Caracterização de efluente têxtil e proposta de tratamento. 161p.

Dissertação (Mestrado). Universidade Federal do Rio Grande do Norte. Natal/RN:

PPGEQ,2000.

BRITO, L. P. Reutilização de água residuária tratada. Publicação em Meio Digital (CD-

ROM). V. 01, 215p. PPGES/CT/UFRN, Natal-RN, 1999.

CHT. A carga dos efluentes provocada pela preparação de fibras celulósicas naturaios.

Química Têxtil, São Paulo: ABQCT, (52), 60-68, 1998. In: BELTRAME, L. T. C.

Caracterização de efluente têxtil e proposta de tratamento. 161p. Dissertação (Mestrado).

Universidade Federal do Rio Grande do Norte. Natal/RN: PPGEQ,2000.

CPRH – Agência Estadual de Meio Ambiente e Recursos Hídricos. Roteiro Complementar de

Licenciamento e Fiscalização para Tipologia Têxtil. Recife: CPRH/GTZ. 125p. 2001

COOPER, P. Removing color from dyehouse waste waters – a critical review of technology

available. Journal of the Society of Dyers and Colourists, MPG Information Division, 109

(March), 97-100, 1993. In: BELTRAME, L. T. C. Caracterização de efluente têxtil e proposta

147

de tratamento. 161p. Dissertação (Mestrado). Universidade Federal do Rio Grande do Norte.

Natal/RN: PPGEQ,2000.

CROSSLEY, C. Membrane filtration technology in the dye industry. Journal of the Society of

Dyers and Colourists, MPG Information Division, 114 (July/August), 194-196, 1998. In:

BELTRAME, L. T. C. Caracterização de efluente têxtil e proposta de tratamento. 161p.

Dissertação (Mestrado). Universidade Federal do Rio Grande do Norte. Natal/RN:

PPGEQ,2000.

ETSCHMANN, D. Water use and wasterwater reuse in industry and agriculture in chile.

Technology Ressource Management & Development – Scientific Contributions for

Sustainable Development, V.2, 2000. Disponível em: www.tt.fh-

koeln.de/publications/ittpub301202_7.pdf. Acesso em: 15 jan 2004. In: SILVA, A. M. F. C.

Caracterização do efluente da ETE de uma indústria Têxtil, visando possíveis usos.

Dissertação (Mestrado). Universidade Federal do Rio Grande do Norte. Natal/RN: PPGES,

2004.

FABRETI, A. A. Pós-tratamento de efluente de lagoa de estabilização através de processo

físico-químico. 159p. Dissertação (Mestrado), Escola Politécnica da Universidade de São

Paulo. São Paulo/SP: Departamento de Engenharia Hidráulica e Sanitária, 2006.

FERREIRA FILHO, S. S. Notas de aula da disciplina: “Processos Físico-químicos II”. Escola

Politécnica da Universidade de São Paulo, 2005.

148

FONSECA, I. R. Notas de aula “Efluentes Industriais” – Curso de Especialização em

Engenharia Sanitária e Ambiental – Módulo de Química Sanitária e Ambiental. Centro

Federal de educação Tecnológica do Espírito Santo - CEFET/ES, 2007.

FREITAS, K. R.; SOUZA, S. M. A.; GUELLI, U.; SOUZA, A.A.U. Caracterização e

Reaproveitamento de Efluentes na Indústria Têxtil. In: Congresso Brasileiro de Engenharia

Química – COBEQ. Anais, 2002.

FRUTUOSO, A. M. A.; VASCONCELOS, J. D.; ESCALEIRA, R. P. C. Coagulação.

Processos de Tratamento de águas residuárias. On line. Disponível:

www.esb.ucp.pt/biblio/diogo/coag_p.html. Arquivo capturado em 22 de março de 1999. In:

BELTRAME, L. T. C. Caracterização de efluente têxtil e proposta de tratamento. 161p.

Dissertação (Mestrado). Universidade Federal do Rio Grande do Norte. Natal/RN:

PPGEQ,2000.

GUARATINI, C. C. I.; ZANONI, M. V. B. Corantes têxteis. Química Nova, Jan./Feb.,

vol.23, n.º.1, p.71-78, 2000.

GOVERNO DO ESTADO DO RN – Lei Complementar Estadual n.º 272 de 03 de março de

2004, Natal/RN.

HAMMER, M. J. Sistemas de Abastecimento de Água e Esgotos. Editora Livros Técnicos e

Científicos. Rio de Janeiro/RJ, 1979.

149

HART, E. Reciclagem da água, um programa economicamente viável e tecnicamente

inovativo. Química Têxtil, São Paulo: ABQCT, (36), 7-10, 1994. In: BELTRAME, L. T. C.

Caracterização de efluente têxtil e proposta de tratamento. 161p. Dissertação (Mestrado).

Universidade Federal do Rio Grande do Norte. Natal/RN: PPGEQ,2000.

HORSTMANN, G. Dyeing as a new environmental callenge. Journal of the Society of Dyers

and Colourists, MPG Information Division, 111 (June), 182-184, 1995. In: BELTRAME, L.

T. C. Caracterização de efluente têxtil e proposta de tratamento. 161p. Dissertação

(Mestrado). Universidade Federal do Rio Grande do Norte. Natal/RN: PPGEQ,2000.

IDEMA - Instituto de Desenvolvimento Econômico e Meio Ambiente do RN. Instrução

Normativa - Requisitos e Padrões para recebimento de Efluentes no Sistema de Tratamento de

Efluentes Líquidos do Distrito Industrial de Natal – DIN, 2004.

KERMER, W. D.; RICHTER, I. S. Decolorization of dyehouse waste water by ion-pair

extraction. Melliand Textilberichte, Frankfurt: Druckerei Schwenk & Co. GmbH, 76 (6),

E116-E120, 1995. In: BELTRAME, L. T. C. Caracterização de efluente têxtil e proposta de

tratamento. 161p. Dissertação (Mestrado). Universidade Federal do Rio Grande do Norte.

Natal/RN: PPGEQ,2000.

LAGUNAS, F. G.; LIS, M. J. Tratamento de efluentes na indústria têxtil algodoeira. Química

Têxtil, São Paulo: ABQCT, (50), 6-15, 1998. In: BELTRAME, L. T. C. Caracterização de

efluente têxtil e proposta de tratamento. 161p. Dissertação (Mestrado). Universidade Federal

do Rio Grande do Norte. Natal/RN: PPGEQ,2000.

150

LUCCA NETO, H. Dyecare: diretrizes para o emprego ecologicamente compatível de

corantes. Química Têxtil, São Paulo: ABQCT, 58-65, 1995. In: BELTRAME, L. T. C.

Caracterização de efluente têxtil e proposta de tratamento. 161p. Dissertação (Mestrado).

Universidade Federal do Rio Grande do Norte. Natal/RN: PPGEQ,2000.

MARTINS, G. B. H. Práticas limpas aplicadas às indústrias têxteis de Santa Catarina. 125p.

Dissertação (Mestrado), Universidade Federal de Santa Catarina. Florianópolis: DEP/PPGEP,

1997.

METCALF & EDDY, Inc. Wastewater engineering: treatment, disposal and reuse. 3. ed.,

New York: McGraw Hill Inc., 1991. Cap. 1 e 3. In: BELTRAME, L. T. C. Caracterização de

efluente têxtil e proposta de tratamento. 161p. Dissertação (Mestrado). Universidade Federal

do Rio Grande do Norte. Natal/RN: PPGEQ,2000.

METCALF & EDDY, INC. Ingenieria de águas residuales – tratamiento, vertido e

reutilización. Tradução da 3 ed em inglês “Wastewater engineering – treatment, disposal and

reuse”. 3 ed. Madrid. McGraw-Hill, Interamericana de España, S.A.U. 1485p. 1985.

METCALF & EDDY, INC. Wastewater Engineering – Treatmente, Disposal and Reuse, 4th

ed, McGraw-Hill, 2003.

MINISTÉRIO DE ÁGUA E IRRIGAÇÃO DA JORDÂNIA. Standards, Regulations &

Legislation for Water Reuse in Jordan. Jordânia: USAID/ARD, 2001. Disponível em:

www.dec.org/pdf_docs/PNACP575.pds. Acesso em: 10 mar 2004. In: SILVA, A. M. F. C.

Caracterização do efluente da ETE de uma indústria Têxtil, visando possíveis usos.

151

Dissertação (Mestrado). Universidade Federal do Rio Grande do Norte. Natal/RN: PPGES,

2004.

MINISTÉRIO DO MEIO AMBIENTE: Resolução do CONAMA n.º 357, 2005.

MINISTÉRIO PÚBLICO – 45ª Promotoria de Justiça de Defesa do Meio Ambiente. Termo

de Ajustamento de Conduta, 2004.

PERES, C. S.; ABRAHÃO, A. J. Características e sistemas de tratamento de águas residuais

da industrias têxteis: Uma primeira abordagem. Química Têxtil, São Paulo: ABQCT, (52), 22-

39, 1998. In: BELTRAME, L. T. C. Caracterização de efluente têxtil e proposta de

tratamento. 161p. Dissertação (Mestrado). Universidade Federal do Rio Grande do Norte.

Natal/RN: PPGEQ,2000.

UFSC - Revista eletrônica do Departamento de Química “química-ufsc.br” . CORANTES: A

Química nas Cores – ano 4, 2004. Acesso em: 14 de dezembro de 2007. Disponível em:

http://www.qmc.ufsc.br/qmcweb/artigos/dye/corantes.html

SANIN, L. B.B. A indústria têxtil e o meio ambiente. Química Têxtil, São Paulo: ABQCT,

(46), 13-34, 1997. In: BELTRAME, L. T. C. Caracterização de efluente têxtil e proposta de

tratamento. 161p. Dissertação (Mestrado). Universidade Federal do Rio Grande do Norte.

Natal/RN: PPGEQ,2000.

SILVA FILHO, M. N. Produtos químicos utilizados na indústria têxtil e a questão ecológica.

Química Têxtil, São Paulo: ABQCT, (36), 11-16, 1994. In: BELTRAME, L. T. C.

152

Caracterização de efluente têxtil e proposta de tratamento. 161p. Dissertação (Mestrado).

Universidade Federal do Rio Grande do Norte. Natal/RN: PPGEQ,2000.

SPERLING, M. V. Introdução à qualidade das águas e ao tratamento de esgotos – Princípios

do tratamento biológico de água residuária. Volumes 1, 3ª edição, Editora Revista Belo

Horizonte: DESA/UFMG, 2005.

SPERLING, M. V. Introdução à qualidade das águas e ao tratamento de esgotos – Princípios

do tratamento biológico de água residuária. Volumes 2, Editora Revista Belo Horizonte:

DESA/UFMG, 1996.

SOUZA, D.; MAI, D. T. Caracterização físico-química do rejeito do tratamento de efluentes

líquidos de industrias têxteis. Dynamis, Blumenau: Editora da Universidade Regional de

Blumenau, 2(9), 7-14, 1994. In: BELTRAME, L. T. C. Caracterização de efluente têxtil e

proposta de tratamento. 161p. Dissertação (Mestrado). Universidade Federal do Rio Grande

do Norte. Natal/RN: PPGEQ,2000.

TRAUTER, J.; SCHAFER, T. Últimos desenvolvimentos na recuperação de gomas e

corantes, In: CONFERÊNCIA INTERNACIONAL TÊXTIL/CONFECÇÃO, 1995, Rio de

Janeiro: SENAI/CETIQT, Julho/95. In: BELTRAME, L. T. C. Caracterização de efluente

têxtil e proposta de tratamento. 161p. Dissertação (Mestrado). Universidade Federal do Rio

Grande do Norte. Natal/RN: PPGEQ,2000.

153

ANEXOS

154

Anexo 1 - Fio 100% algodão tingido com corante índigo, mantendo núcleo branco.

Fonte: http://pt.wikipedia.org/wiki/Denim

Anexo 2 – Consumo de água em função do substrato têxtil

Fonte: Companhia Pernambucana do Meio Ambiente – CPRH, 2001

155

Anexo 3 – Critérios de Avaliação para Reutilização da Água Residuária Tratada em

Irrigação de Campos de Esportes, Pátios de Colégios e Indústrias, Parques e Jardins

com contato público (Fonte: Brito, 1999).

156

Anexo 4 – Concentrações máximas permitidas para a disposição dos efluentes

industriais em águas superficiais no Chile

Parâmetro de contaminação

Unid.

Concentração máxima permitida

pH

-

5,5 – 9,0

Temperatura

ºC

35

Sólidos Totais

mg/L

300

DBO

5

mg/L

300

Óleos e Graxas

mg/L

150

Nitrogênio Amoniacal

mg/L

80

Fonte: Etschmann, 2000

Anexo 5 – Legislação da Jordânia para utilização de águas residuárias tratadas para uso

urbano em parques públicos – alguns parâmetros

Parâmetro de contaminação

Unid.

Limites máximos estabelecidos

pH

-

6,0 – 9,0

SST

mg/L

50

SDT

mg/L

2000

DBO

5

filtrada

mg/L

50

DQO

mg/L

200

OD

mg/L

>2

Fonte: Ministério de água e irrigação – Jordânia, 2001

Livros Grátis
( http://www.livrosgratis.com.br )
 
Milhares de Livros para Download:
 
Baixar livros de Administração
Baixar livros de Agronomia
Baixar livros de Arquitetura
Baixar livros de Artes
Baixar livros de Astronomia
Baixar livros de Biologia Geral
Baixar livros de Ciência da Computação
Baixar livros de Ciência da Informação
Baixar livros de Ciência Política
Baixar livros de Ciências da Saúde
Baixar livros de Comunicação
Baixar livros do Conselho Nacional de Educação - CNE
Baixar livros de Defesa civil
Baixar livros de Direito
Baixar livros de Direitos humanos
Baixar livros de Economia
Baixar livros de Economia Doméstica
Baixar livros de Educação
Baixar livros de Educação - Trânsito
Baixar livros de Educação Física
Baixar livros de Engenharia Aeroespacial
Baixar livros de Farmácia
Baixar livros de Filosofia
Baixar livros de Física
Baixar livros de Geociências
Baixar livros de Geografia
Baixar livros de História
Baixar livros de Línguas

Baixar livros de Literatura
Baixar livros de Literatura de Cordel
Baixar livros de Literatura Infantil
Baixar livros de Matemática
Baixar livros de Medicina
Baixar livros de Medicina Veterinária
Baixar livros de Meio Ambiente
Baixar livros de Meteorologia
Baixar Monografias e TCC
Baixar livros Multidisciplinar
Baixar livros de Música
Baixar livros de Psicologia
Baixar livros de Química
Baixar livros de Saúde Coletiva
Baixar livros de Serviço Social
Baixar livros de Sociologia
Baixar livros de Teologia
Baixar livros de Trabalho
Baixar livros de Turismo
 
 